Напряжения Определение экспериментальное

Возможность использования данных, полученных из простых экспериментов, и хорошее соответствие предсказанных по критерию предельных напряжений как виду разрушения, так и предельным напряжениям, определенным экспериментально в условиях сложного напряженного состояния, — вот необходимые характеристики критерия прочности, пригодного к практическому использованию. [c.49]

Это явление значительного повышения напряжений в местах резкого изменения геометрической формы стержня называется концентрацией напряжений. Определение напряжений в местах концентрации производится экспериментально или методами теории упругости. [c.78]

Лабораторные работы. Можно провести либо работу по экспериментальному определению напряжений (с применением тензодатчиков или рычажных тензометров) и сопоставлению их с напряжениями, определенными теоретически, либо (что менее целесообразно) находить прогиб опытным путем и также срав- [c.145]

По методу определения (экспериментальный или расчетно-теоретический) и месту, занимаемому в расчетах на прочность, различают следующие виды напряжений. [c.9]

Критические значения коэффициентов интенсивности напряжений определяют экспериментально. Методика их определения регламентируется соответствующими стандартами. [c.734]

Эти материалы разработаны преимущественно для экспериментальных агрегатов военных самолетов, и их использование в гражданской авиации крайне ограничено. Тем не менее, невзирая на ранее отмеченное положение о стоимости и уровне технологии, затрудняющих широкое применение боро- и углепластиков, определенные экспериментальные работы в этом направлении проводятся. Круг их в настоящее время ограничен исследованием вспомогательных конструкций, которые будут установлены без особого риска на коммерческих самолетах для безопасности полетов. Такие испытания обеспечат получение сведений по влиянию длительного воздействия факторов окружающей среды, нагрузок, напряжений на свойства конструкций, что в свою очередь позволит накопить достоверные данные, необходимые для проектирования. [c.50]

Определение зависимости между напряжением и деформацией в пластической области имеет большое теоретическое и практическое значение при проектировании конструкций, работаюш,их при знакопеременном нагружении. К настоящему времени в литературе известны в основном два подхода к решению этой задачи. Один из них базируется на феноменологических представлениях с использованием классической теории упругости и пластичности, например [1—4], другой — на статистической теории дислокаций [5, 6]. На основании статистической теории дислокаций были получены зависимости между деформацией и напряжением начальной кривой деформации, нисходящей и восходящей ветвей симметричной петли механического гистерезиса. Эти зависимости представлены в виде бесконечных степенных рядов по величине приложенного напряжения, для которого можно считать плотность дислокаций постоянной. При достаточно больших напряжениях (деформациях) экспериментальные данные показывают, что плотность дислокаций изменяется, петли механического гистерезиса несимметричны и разомкнуты. [c.159]

Тарировка динамометрической системы заключается в определении экспериментальной зависимости между деформацией пружины нагружения и статическим усилием, приложенным к концу нагружаемой системы. Нагружение узла пружины при тарировке (непосредственно в машине или вне ее) производится гирями с интервалом I—2 дан. По результатам тарировки строится график, используемый в дальнейшем при настройке программы и определении напряженности образца. [c.75]

Основную информацию, необходимую для определения экспериментальных параметров силовых и некоторых энергетических уравнений, получают из опытов на длительное разрушение под действием постоянных напряжений различных уровней. Наиболее благоприятные возможности обработки этой информации возникают в том случае, когда объем испытуемых образцов настолько велик, что результаты испытаний могут рассматриваться на каждом уровне напряжений в отдельности. Для тех уровней, на которых наблюдается стопроцентное разрушение образцов в пределах установленной базы испытаний, вычисляются средние значения долговечностей, их дисперсия или основное отклонение, а также доверительные интервалы для математических ожиданий генеральной совокупности при заданной доверительной вероятности [80, 81 ]. Далее в предположении нормальности закона распределения долговечностей устанавливаются границы зон с заданными вероятностями разрушений, и строятся кривые равных вероятностей в координатах напряжение — время или напряжение — число циклов до разрушения. При этом обычно пользуются логарифмическими или полулогарифмическими шкалами. [c.97]

Контактные напряжения 418 Концентрация напряжений 403 — Определение экспериментальное 490 [c.545]

Как, однако, говорилось в начале главы, особенности и условия нагружения во многих случаях таковы, что концентрация напряжений не поддается математическому исследованию. В подобных случаях для определения коэффициентов концентрации напряжений используются экспериментальные методы и расчеты по методу конечных элементов. Ранее уже упоминалось, что метод конечных элементов является самым распространенным методом вычисления коэффициентов концентрации напряжений. Среди других иногда используемых методов можно назвать применение механических, оптических или электрических экстензометров с малой базой, метод хрупких лаковых покрытий, метод дифракции рентгеновских лучей и метод фотоупругости. [c.410]

Коэффициент интенсивности напряжений (КИН), используемый при определении значения осредненных напряжений в (8.4), однозначно характеризует поле напряжений только для малой (сингулярной) области в вершине трещины. Поэтому соответствие между экспериментальными значениями предельного коэффициента интенсивности напряжений, определенными на образцах различного типа, можно получить, только если процесс разрушения локализован непосредственно в вершине трещины. [c.237]

Так как область контакта увеличивается медленно, то полная величина эффективного коэффициента концентрации при циклически изменяющихся напряжениях получается лишь при очень большом числе циклов- На этом основании в уравнении (7.6) выбирается высокое значение постоянной Ь, определенной экспериментально и имеющей величину порядка 1000. Отсюда при циклически изменяющихся напряжениях и разрушении при п lg циклах эффективный коэффициент концентрации выражается приблизительным соотношением [c.218]

Таким образом, имея эти две температуры, определенные экспериментально по данным ИПГ, можно сделать заключение, что при температуре, равной или меньшей ТНП, если номинальные напряжения достигнут (То,2, даже малая трещина способна вызвать разрушение. При [c.221]

Применимость модели идеально-упругого тела к реальным телам, как и любой другой реологической модели, должна быть подтверждена экспериментально. Однако осуществима проверка только следствий, получаемых теоретически из исходного закона. Чем больше накоплено таких следствий, тем больше возможностей создается для экспериментального исследования. Трудная задача установления закона состояния материала должна быть передана экспериментаторам как можно позже (Синьорини). Необходимо еще добавить, что непосредственному измерению доступно только поле деформаций, тогда как о напряжениях можно судить только по их интегральным эффектам— параметрам нагружения (растягивающая сила, крутящий момент, давление на поверхности образца и т. п.). Поэтому опыты чаще всего проводятся на образцах достаточно простой геометрической формы (призматический стержень, тонкостенная цилиндрическая трубка) в условиях статической определенности компонент напряженного состояния. Экспериментальные знания сосредоточены лишь на многообразиях одного, двух, редко и отрывочно — трех измерений шестимерного пространства компонент тензора деформации. Эти недостаточные сведения могут служить подтверждением не одного-единственного, а отличных друг от друга представлений закона состояния. Довольствуются принятой формой закона состояния, если констатируется его достаточно удовлетворительное подтверждение опытными данными в использованном диапазоне измеряемых величин. [c.629]

Изложенная методика решения задачи об установившихся колебаниях прямоугольника позволяет дать полный анализ как структуры спектра в рассматриваемом диапазоне частот, так и форм колебаний. Конкретные расчеты, результаты которых для спектра собственных частот представлены на рис. 63, выполнены для материала с коэффициентом v = 0,248 (плоская деформация), что соответствует значению v = 0,329 для плоского напряженного состояния. Для тонкой пластинки из такого материала (v = 0,329) в работе [245] приведены обширные экспериментальные данные. Частоты, лежащие в центральных участках плато (см. рис. 63), заключены в интервале 1,4300 < < 1,4333 независимо от геометрических размеров прямоугольника при L > 2. Для L < 2 при движении вдоль плато частоты изменяются в большем диапазоне. Если ориентироваться на данные при L > 2, то, принимая для частоты краевого резонанса значение = 1,4311, находим, что эта величина всего на 0,5% отличается от определенной экспериментально. [c.187]

Ох — значения напряжении, измеренных экспериментально соответственно до и после определенного срока экспозиции при данной температуре. Эксперимент проводят до получения значения Р < 0,2. [c.38]

В такой ситуации первостепенное значение приобретает вопрос о границах применимости прикладных уточненных теорий. При обсуждении этого вопроса должны, в частности, сравниваться результаты расчета характеристик напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости, найденных на основе различных вариантов неклассических уравнений, как между собой, так и с эталонными" результатами, определенными экспериментально и на основе уравнений пространственной задачи теории упругости. Наличие широкого круга сравнительных данных позволит выявить характер и степень влияния учитываемых факторов, уточнить границы применимости прикладных неклассических теорий и в их рамках указать наиболее простые и в то же время достаточно точные подходы к анализу слоистых оболочечных систем. [c.81]

Боковые нагрузки, возникающие под влиянием винтов, зажимающих образцы, не только повреждают образец и определяют место разрушения, но могут также изменить и распределение напряжений это прекрасно видно на фиг. 7.143, где боковые давления величиной 6,8 кг, приложенные к образцу при помощи призм с углом 60°, вызывают вместо простых растягивающих напряжений от действия силы в 20,4 кг, значительно более сложное распределение напряжений. Определенные для этого случая экспериментальным путем изоклины показаны в левой части фигуры, так же как н взаимно ортогональные кривые главных нормальных напряжений. При испытании на растяжение линии эти должны бы быть всюду параллельны и перпендикулярны прямым сторонам образца в действительности же, как оказывается, происходит очень большое изменение в характере распределения напряжений, вызванное боковым давлением опыт показывает, что в данном случае простые растягивающие напряжения появляются снова только на расстоянии по оси образца, большем половины его ширины от места приложения боковой нагрузки. [c.525]

Это выражение позволяет найти максимальную интенсивность деформаций и напряжений у вершины выреза по радиусу кривизны, механическим характеристикам и энергетическому J-интегралу (определенному экспериментальным или расчетным путем). [c.209]

Продемонстрируем методику на следующем примере. Рассматривается прямоугольная двухконсольная балка, которая разрывается клином (рис. 3.21). В сетке элементов содержится движущийся сингулярный элемент. В расчетах используются данные экспериментов, приведенные в [ 28 ]. Эти данные экспериментов, а также результаты численных расчетов коэффициента интенсивности напряжений представлены на рис. 3.22. Полученные данные находятся в согласии с определенной экспериментальной зависимостью v (рис. 3.23). [c.84]

С целью определения экспериментальных значений функций Г( ) и R t) рассмотрим напряженное состояние при чистом сдвиге. Пусть из опытов построены кривые ползучести i2(0/<7 2 В этом случае все остальные компоненты тензоров напряжений и деформаций равны нулю. Уравнения (142) сведутся к одному [c.49]

Цикл напряжений. Методика экспериментального определения предела выносливости [c.466]

По-видимому, излож ение материала о гипотезах прочности разумно начать с краткого напоминания об оценке прочности при одноосном Н. С. Для этой цели целесообразно использовать плакат, подобный показанному на рис. 14.2. Далее следует обсудить вопрос о том, как подойти к оценке опасности сложного (плоского или пространственного) Н. С. Если при одноосном Н. С. можно непосредственно сопоставлять напряжение, возникающее в опасной точке детали, с предельным напряжением, определенным экспериментально, то в рассматриваемых случаях надо установить предельные значения всех главных напряжений для Н. С., подобного заданному. Количество различных соотношений главных напряжений безгранично велико, чрезвычайно велика также номенклатура применяемых конструкционных материалов. Следовательно, чисто экспериментальный путь оценки прочности связан с таким большим количеством экспериментов, которое, конечно, не может быть осуществлено. [c.159]

Для плоского или объемного напряженного состоя13ия опытная проверка прочности, т. е. определение экспериментальным путем пре- [c.206]

Инженерные критерии разрушения строят на основе данных о поведении и прочности микрообъемов материала, т. е. они имеют феноменологический характер. Единого математического пред ставления поверхности разрушения для заданного композицион ного материала не существует, и выбор критерия разрушения" определяется наилучшим соответствием между определенными экспериментально пределами прочности материала, а также правдоподобным представлением о его прочности при еще не исследованных экспериментально напряженных состояниях. Наиболее существенной предпосылкой для построения критерия разрушения является то, что он должен описывать поверхность в пространстве напряжений. [c.64]

На рис. 4 представлена активационная площадь в зависимости от эффективного напряжения, определенная из полупетли растяжения. Аналогичная зависимость была получена из полупетли сжатия. В пределах разброса экспериментально определенных точек эта зависимость независимо от температуры испытания показывает резкое падение активационной площади с повышением эффективного напряжения. [c.72]

X (тст+тв), где Тст— статическое (не связанное со скоростью) сопротивление сдвигу, Xe iixSn — вязкая составляющая сопротивления, обусловленная скоростью пластического сдвига вп при коэффициенте i t. При достижении растягивающим напряжением максимальной величины и начале откольного разрушения линейный рост разгрузки нарушается, что связано не только с повреждением материала, но и тем, что в дальнейшем прекращается влияние изменения напряжений, связанное с волной разгрузки справа (см. рис. 107), поскольку разрушение зарождается при состоянии, соответствующем последней характеристике этой волны разгрузки [12], которая разграничивает области изменения нагрузки. Выше последней С -характеристики состояние материала при отсутствии волны разгрузки слева определяется статической кривой сжатия. Влияние скорости связано с волной разгрузки слева и учитывается автоматически, поскольку возникающий в плоскости откола уровень растягивающих напряжений, который зависит от эффектов вязкости, влияет на положение точки К, находящейся на пересечении лучей из точек 1 и 2, определенных экспериментально. [c.231]

Расчёт на последние три вида напряжений обычно не производится определение сопротивления рамы этим напряжениям производится экспериментальным путём [26]. Рамы легковых автомобилей обычно не рассчитываются даже и на изгиб. Оптимальная конструкция рамы легкового автомобиля подбирается экспериментально, главным образом с учётом обеспечения максимальной жёсткости конструкции при минимальном весе. Рамы грузовых автомобилей и автобусов проверяют на прочность для этого строят эпюру моментов, изгибающих лонжерон, при статическом действии сил и без учёта поперечин [55]. Длина лонжерона наносится в масштабе и на ней устанавливаются положения центров тяжести отдельных агрегатов, а также расположение опор лонжеронов (фиг. 138). Вес ifvsoBa можно считать равномерно распределённым по его длине. Полезная нагрузка для грузовых автомобилей при сравнительных расчётах также принимается равномерно распределённой по длине кузова для автобусов полезная нагрузка принимается распределённой согласно планировке кузова. Положения центров тяжести агрегатов определяют от заднего конца лонжерона. Размер а определяет свес кузова за раму. [c.118]

Если рассчитать действительные величины RFR для 12 двойниковых доменов, представленных в табл. 1.2, выбирая главные направления растяжения в стереографическом треугольнике 001—011—111 исходной фазы и используя периоды решетки, определенные экспериментально на i- и /Зг-сплавах uZnGa, то можно отметить, что данные для доменов 1 среди этих 12 двойниковых доменов характеризуют максимальные удлинения относительно напряжений растяжения. На рис. 1.21 показано [11] стереографическое представление деформации решетки RFR двойникового домена 1. Из приведенных на рисунке данных следует, что в сплавах uZnGa максимальное удлинение в направлениях 5( [015]р) составляет 9,2 %, в направлениях [001]р, [011]р и [111]р удлинения соответственно составляют 8,9 %, 6,2 % и 1,4 %. [c.39]

На рис. 17 приведены экспериментальные результаты, представляющие K D в зависимости от С, для двухконсольного балочного образца [57]. Пользуясь этими экспериментальными данными и значением К р, определяемым выражением (6.11), находим скорость трещины в момент t + М/2 [58]. На рис. 18 приведены результаты моделирования образца № 4, у которого K q = = 2.32 МПа-м . Расчетные значения коэффициентов интенсивности напряжений, изменения длины и скорости трещины в зависимости от времени сравнивались с соответствующими величинами, определенными экспериментально Калтхоффом и др. [57]. Можно отметить прекрасное совпадение результатов. При моделировании предполагается, что трещина останавливается, когда К р<,К Г = К о Щ, где К Г — динамическая характеристика трещиностойкости материала на стадии останова трещины. [c.314]

Гест предполагал, что для геометрического представления диаграммы ее следует мысленно согнуть вокруг оси Ох так, чтобы между плоскостями хОу и хОг образовался прямой угол. Тогда на рис. 4.37 точки, соответствующие максимальному напряжению, расположатся на линии ВН. Для теории максимального удлинения получаются линии GAH, KAL или MAN в зависимости от значения коэффициента Пуассона. Для гипотезы максимального касательного напряжения, обследованной экспериментально на основании измерений Геста, получилась диаграмма EFABD. Отклонение Гестом гипотез максимального главного напряжения и максимальной главной деформации вместе с международным инженерным конфликтом мнений было фактически преамбулой к новому конфликту, который возник между гипотезой Геста, или условием Треска для поверхности текучести, с одной стороны, и критерием энергии формоизменения Максвелла — фон Мизеса — с другой. Хотя 75 лет последующего экспериментирования оказались предоставляющими аргументы в пользу критерия, впервые предложенного Максвеллом, но описанного только фон Мизесом, так как статья Максвелла долго оставалась неопубликованной, пионерное историческое значение имеет экспериментальное исследование Геста. Гест отмечает, что явно выраженное начало пластичности в медных и латунных трубках, несмотря на трудность определения его местоположения при сравнении, производимом в терминах сходного поведения зависимости напряжение — деформация, согласовалось с его гипотезой максимального сдвига. [c.85]

Трещина за каждый цикл нагружения получает незначитель-Бое приращение, так что ее распространение можно считать ква-зистатическим, пренебрегая динамическими эффектами. Как показывают расчеты, коэффициент интенсивности напряжений Ки у вершины трещины вдоль ее траектории развития практически равен нулю. Поэтому при определении живучести можно использовать зависимость скорости распространения трещины от коэффициентов интенсивности напряжений, установленной экспериментальным путем на опытных образцах с трещиной при разрушении нормальным отрывом, когда /Сы=0. Зависимость, связывающая скорость роста трещины и наибольший коэффициент интенсивности напряжений Ki цикла /Стах или его размах А/С=(1—ЮКтах лри постоянном коэффициенте асимметрии цикла Я = Кт1п/Ктах и всех других условиях испытаний, дается диаграммой усталостного разрушения (см. рис. 12, где изображена схема типичной диаграммы усталостного разрушения в логарифмических координатах Igv—Ig/ max). По диаграмме усталостного разрушения устанавливают следующие основные характеристики циклической трещиностойкости материала [89] [c.42]

При расчете нагрузки, воспринимаемой материалом, напряжение в металле при растяжении принималось равным 4000 кПсм , что соответствует деформации, равной 2% (предел прочности металла на растяжение, определенный экспериментально, составляет 4800 кПсм , что соответствует деформации, равной 10%). [c.64]

Определенные экспериментально граничные условия нераспространения трещины легко могут быть представлены в виде размаха коэффициента иитенсив-ности напряжения. Сопротивление металла зарождению трещины в терминах линейной механики разрушения обозначим а сопротивление металла расп- [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...