Дальнейшие исследования изгиба

ДАЛЬНЕЙШИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗГИБА БРУСЬЕВ 381 [c.381]

Дальнейшие исследования изгиба брусьев [c.381]

ДАЛЬНЕЙШИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗГИБА 337 [c.337]

Дальнейшие исследования изгиба. В предыдущих параграфах мы рассматривали задачу изгиба консоли, заделанной одним концом и нагруженной поперечной силой в другом конце. [c.337]

Порог хладноломкости Tso согласно данным, представленным на рис. 24, для ванадия с содержанием примесей внедрения 5000 анм (сумма О + N) соответствует -20°С (ударный изгиб и —40°С (статический изгиб). Такая сильная зависимость положения порога хладноломкости от чистоты (суммы О + N) ванадия вызвала необходимость дальнейшего исследования влияния примесей. Для этих целей использовали плавки с содержанием [c.31]

Лишь в одном случае удалось найти трещину нрн испытании на третьем рен<име (при нагрузке изгиба 6 кгс/мм ) за 0 мин до разрушения. Последняя проверка этого участка была сделана за полтора часа до появления трещины. Переносить результаты испытаний образцов на крупногабаритные детали больших размеров не следует. Дальнейшие исследования образцов с концентраторами при асимметричной циклической нагрузке позволили установить, что с увеличением числа циклов до разрушения отмечается тенденция к сокращению продолжительности жизни образцов. [c.163]

Выражения (6. 49) показывают, что от действия уравновешивающих грузов, расположенных в одной плоскости, вал изгибается по пространственной упругой линии, жесткой при данном числе оборотов. Это же положение относится и к фазам изгибающих моментов и перерезывающих сил, которые не являются постоянными, а изменяются по длине ротора. На фиг. 6. 8 показаны упругие линии ротора с одним уравновешивающим грузом, рассчитанные для случая, когда р/ = 0,1 (при разных Yi) Р учетом сдвига фаз. Штриховыми нанесены упругие линии ротора без учета сдвига фаз. Очевидно, что вследствие малости трения в реальных машинах при скоростях, не близких к критическим, практически можно не учитывать влияние трения на величины и фазы прогибов, изгибающих моментов и перерезывающих сил относительно плоскости расположения уравновешивающих грузов. Поэтому все дальнейшие исследования будем выполнять в предположении, что трение отсутствует. [c.209]

Экспериментальные исследования изгиба балок дают основание для ряда допущений, положенных в основу дальнейших выводов [c.217]

Настоящая работа является дальнейшим развитием недавно разработанного метода, ранее изложенного в публикациях [1, 2] для исследования изгиба и устойчивости тонких упругих пластинок. Предлагаемый метод представляется мощным аппаратом для исследования таких динамических задач, сложная математическая трактовка которых не позволяет решать их аналитическими или другими численными методами. Применение метода продемонстрировано для случая эллиптической пластинки как с защемленными, таК и с-шарнирно опертыми краями. В то время как граничные условия типа защемления уже были предметом ряда предыдущих исследований, как чисто теоретических, так и численных, ис- [c.181]

Это уравнение приходится брать вместо уравнения (2), когда желательно найти более точное выражение для изогнутой оси стержня. Интегрируя уравнение (2) или (5) и принимая при этом во внимание условия закрепления концов, мы без особых затруднений можем в каждом частном случае найти прогибы стержня и углы поворота отдельных поперечных сечений. Ряд простейших примеров этого рода разобран в курсе сопротивления материалов, и мы в дальнейшем ограничимся рассмотрением нескольких более сложных задач, относящихся к исследованию изгиба балок, лежащих на упругом основании, и балок, подвергающихся одновременному действию изгиба и сжатия или изгиба и растяжения. [c.191]

При исследовании изгиба кривых стержней мы убедились, что элементарная теория, построенная на гипотезе плоских сечений, дает для напряжений весьма точные результаты. Поэтому в основание дальнейших выводов мы можем положить эту гипотезу и считать, что величина изгибающего момента пропорциональна изменению кривизны оси стержня в рассматриваемом сечении. Рассмотрим здесь случай, когда ось стержня весьма мало искривлена в одной из главных плоскостей стержня и все силы действуют в плоскости кривизны. Задача эта представляет практический интерес, так как ее решение позволит нам сделать некоторые выводы относительно влияния начального прогиба, всегда встречающегося при практическом выполнении прямых стержней, на обстоятельства изгиба стержня. При исследовании изгиба направим ось х по линии, соединяющей концы искривленной оси стержня, ось у расположим в плоскости кривизны. Обозначим через у ординаты начального искривления оси и через Ух — прогибы, обусловленные действием сил. При малых искривлениях мы можем как для начальной кривизны, так и для кривизны, получающейся после деформации, брать приближенные выражения. В таком случае изменение кривизны, вызванное действием сил, представляется так [c.230]

Изгиб кривой солидуса, обсуждаемый М. Хансеном и К- Андерко и обнаруженный также в работе 21, можно объяснить фазовыми равновесиями, как показано на рис. 32. Поскольку твердый раствор на основе А1 и р-фаза имеют очень близкую кристаллическую структуру, то вполне возможно, что эти фазы нельзя различить под микроскопам. Таким образом, обычно все фазовые области [твердого раствора на основе А1, (А1) + Р и Р-фазы] выявляются в виде области твердого раствора на основе А1, имеющего кривую солидуса несколько необычной формы. В будущем желательно дальнейшее исследование этого вопроса. [c.89]

Критические напряжения при продольном изгибе. Все дальнейшие исследования будем вести для шарнирно опертых стержней как наиболее употребительных все прочие случаи при расчетах будем сводить к этому случаю соответственным изменением длины стержня, , е. введением приведенной длины вместо действительной. [c.485]

Если у консоли плоскость поперечного сечения является плоскостью упругой симметрии, то задача изгиба ее поперечной силой значительно упрощается. Значительно упростится картина напряженно-деформированного состояния и, по существу, будет мало отличаться от таковой в изотропной консоли упрощаются и все общие уравнения и методы их решения. В противоположность консоли с анизотропией общего вида, в данном частном случае напряженно-деформированное состояние можно назвать изгибом консоли поперечной силой или простым изгибом поперечной силой . Задача об изгибе консоли изотропной и обладающей анизотропией частного вида была изучена Сен-Венаном [122]. Дальнейшие исследования этого вопроса имеются в работах Л. С. Лейбензона [17] и [19] и др. [c.317]

Частота циклов. По данным различных исследований, повышение частоты нагружения сплавов в интервале 500-5000 цикл/мин практически не оказывает влияния на предел выносливости. Дальнейшее повышение частоты иногда приводит к заметному увеличению предела выносливости [ 162, 163], хотя при частоте нагружения примерно до 10000 цикл/мин это повышение почти всегда укладывается в полосу разброса экспериментальных значений. В табл. 31 приведены данные [78, с. 50] по влиянию частоты нагружения в диапазоне 600 -20000 Гц листовых образцов сплава ОТ4-1 толщиной 2—4 мм плоским изгибом. [c.165]

В наше время поучительно проследить за той дискуссией, которая велась между экспериментаторами в течение XIX и XX столетий относительно существенных расхождений, которые были обнаружены между предсказаниями элементарной теории и экспериментальными наблюдениями. Еще в 1811 г. стало известно из хорошо поставленных экспериментов, что прогибы деревянных балок растут нелинейно и что упругая линия лучше аппроксимируется гиперболой, чем теоретической кривой, получаемой на основе линейной теории балок. В течение всех остальных десятилетий XIX века один экспериментатор за другим демонстрировали на образцах из различных материалов, что при кручении, изгибе, одноосном нагружении как на сжатие, так и на растяжение тщательные измерения показывают существенную и (к концу прошлого века неизменно обнаруживаемую (воспроизводимую)) нелинейность, которая проявляется при малых деформациях многих твердых тел, включая обычные металлы, и которая может быть обобщена и представлена аналитически. Измерения деформаций при одновременном изгибе и кручении образца проводил Кирхгоф в 50-х гг. прошлого века, а Карман в 1911 г, изучал одноосную деформацию при одновременном воздействии гидростатического давления. Исследование деформационных свойств человеческих тканей — костей, мышц, нервов и т. д.— началось в 40-х гг. прошлого века и в следующие три десятилетия породило широкие и стимулировавшие дальнейшее изучение вопроса исследования деформационных свойств живых и мертвых органических веществ при растяжении. В 60-х гг. XIX века в классических работах Треска по течению твердых тел впервые был введен предмет экспериментирования, который уже столетие подвергается спорам и объяснениям. Оригинальные эксперименты Треска по сей день остаются уникальными по своему значению. [c.31]

Фохт выбрал фосфористую бронзу для специального исследования, поскольку экспериментальное определение им модулей показало, что она обладает почти идеальной изотропностью и однородностью. Фохт нашел точную зависимость от периода для обеих форм колебаний. В дальнейшем для обозначения величин, связанных с изгибом, используется индекс р, а с кручением — индекс у. При изгибе изменение периода от 0,537 с до 1,023 с за четыре колебательных движения дало изменение логарифмического декремента от 14,40-10 до 6,71-10 , в то время как величина ар, несмотря на флуктуации, осталась в основном постоянной со средним значением [c.531]

При изучении сопротивления растяжению строительной стали инженеров заинтересовало в особенности явление внезапного удлинения на пределе текучести. Тот факт, что при определенном значении растягивающего напряжения происходит внезапное падение растягивающей нагрузки и что после этого металл получает значительное удлинение при несколько пониженном напряжении, хорошо известен. Бах ввел для этих двух значений напряжения наименования верхнего и нижнего пределов текучести ). Дальнейшие опытные исследования показали, что нижний предел текучести в меньшей степени зависит от формы образца, чем верхний на этом основании на практике ему придается большее значение. Испытания на изгиб и кручение показали, что характерные линии текучести (линии Людерса) в этих условиях появляются при значительно более высоких напряжениях, чем в случае однородного распределения напряжений, откуда выясняется, что начало текучести зависит не только от величины наибольшего напряжения, но также и от градиента напряжений. Недавно под руководством А. Надаи были проведены важные эксперименты со сталью при пределе текучести. Они показали, что начало текучести весьма сильно зависит от скорости деформирования ). Кривые рис. 183 воспроизводят результаты, полученные для мягкой стали в широком интервале скоростей деформирования (M=ds/d = 9,5-10 до M = 300 сек ). Из них видно, что не только предел текучести, но также предел прочности и полное удлинение в сильной степени зависят от скорости деформирования. [c.437]

Наклон и кривизна слабо изогнутой пластинки. При исследовании малых прогибов пластинки примем в качестве плоскости лгу срединную плоскость пластинки в том ее положении, какое она занимает, прежде чем произойдет изгиб. Частицы, лежащие в плоскости Агу, подвергнутся при изгибе малым смещениям w, перпендикулярным к плоскости ху, и в новых своих положениях образуют срединную поверхность пластинки. Эти смещения срединной плоскости пластинки в дальнейшем нашем изложении будут называться прогибами. [c.45]

Для ТОГО чтобы представить это уравнение как функцию прогибов W пластинки, сделаем допущение, что выражения (41) и (43), выведенные для случая чистого изгиба, сохраняют силу также и в случае поперечно нагруженной пластинки. Сделать такое допущение— значит пренебречь влиянием на изгиб перерезывающих сил и Qy и сжимающего напряжения о , вызванного нагрузкой q. Мы уже прибегали к этому приему в предыдущей главе и убедились, что погрешность в полученных таким путем прогибах мала, если только толщина пластинки мала в сравнении с другими ее размерами в ее плоскости. Дальнейшие соображения по этому вопросу будут приведены в 26 при исследовании нескольких примеров точных решений задач на изгиб пластинок. [c.98]

Неортогональные системы функций были получены П. Ф. Папковнчем при исследовании плоской задачи теории упругости и задачи об изгибе пластинки [78, 79]. Дальнейшее исследование функций Папковича и формальное обоснование полученного им решения содержится в работах [49, 82]. [c.121]

Дальнейшее раэвитие теоретической разработки двумерных задач основывается на применении функции напряжений. Как мы уже знаем (стр. 273), эта функция была введена впервые Эйри, воспользовавшимся ею в своем исследовании изгиба прямоугольных балок. Эйри выбрал свою функцию напряжений так, чтобы удовлетворялись граничные условия но он упустил из вида то обстоятельство, что она должна удовлетворять также и условию совместности, установленному Сен-Венаном. Максвелл в своей работе О взаимных фигурах, стержневых системах и диаграммах сил ) исправил ошибку Эйри и дал для функции напряжений дифференциальное уравнение. Он показал также, что при отсутствии объемных сил для обоих типов двумерных задач получаются тождественные уравнения и что распределение напряжений не зависит от упругих достоянных материала. [c.421]

Рисунки 4.87-4.90 иллюстрируют процесс сходимости метода упругих решений (на примере перемещений w-[ W2, щ, uq) при исследовании изгиба упругопластического трехслойного стержня. На всех рисункс1х номер кривой соответствует номеру итерации. Первое приближение является решением задачи теории упругости, 2-е приближение отличается от него в среднем на 14,5%. При каждой последующей итерации разница между приближениями уменьшается и 5-е приближение, которое принято за искомое решение, отличается от 4-го на 0,45 %. Дальнейшая проверка практической сходимости метода показала устойчивое стремление к нулю разности между последующим и предыдущим приближениями. [c.230]

Следовательно, форма равновесия, которую получает тело под действием заданных сил, характеризуется тем, что функция перемещений и, v ш w, представленная выражением J = 2W — JjJ Vdxdydz, приобретает значение максимума или минимума, так как первая вариация этой функции обращается в нуль для всех возможных перемещений бм, б у, bw. В дальнейшем мы будем пользоваться этим обстоятельством и иногда будем интегрирование дифференциальных уравнений заменять разысканием максимума или минимума функции J. Таким путем можно находить приближенные решения при исследовании изгиба стержней и пластинок. [c.57]

С тем же вопросом устойчивости мы встречаемся при исследовании изгиба тонкой полосы, имеющей форму линейки. Если такую линейку изгибать в плоскости ее наибольшей жесткости, то легко можно убедиться, что при некотором значении изгибаюпщх сил плоская форма изгиба перестает быть устойчивой й полоса выпучивается в направлении наименьшей жесткости. В настоящее время имеются решения для целого ряда задач этого рода. Особый интерес в этих решениях представляют те предельные значения внешних сил, при которых становится возможным появление нескольких форм равновесия. Эти предельные значения в дальнейшем будем называть критическими нагрузками. Они играют весьма важную роль во всех технических вопросах, так как безусловно необходимо, чтобы те формы равновесия, которые кладутся в основание расчетов на прочность, были устойчивы. [c.258]

Тимошенко С. П., Применение функции напряжений к исследованию изгиба и кручения призматических стержней. Сб. Спб ин-та инженеров путей сообщения, Спб, 1913, вып. 82, стр. 1—24 отд. оттиск Спб, 1913, 22 стр. (Замечание. В этой статье была найдена такая точка в поперечном сечении балки, к которой следовало бы приложить сосредоточенную силу, чтобы устранить кручение. Таким образом, эта работа оказывается первой, где определялся центр сдвига балки. Рассмотренная балка имела сплошное поперечное сечение в форме полукруга [8.2]. В 1909 г. К- Бах провел испытания швеллерных балок и кащел, что, когда нагрузка прикладывается параллельно плоскости стенки, в балке возникает кручение (см. [8.3] и [8.4]). Он также обнаружил, что закручивание изменяется при боковом смещении нагрузки, но, по-видимому, центр сдвига им не был определен. В 1917 г. А. А. Гриффитс и Дж. Тейлор использовали для исследования изгиба метод мыльной пленки для некоторых типов конструкционных профилей они определили центр сдвига, который был ими назван центром изгиба [8.5]. Общее приближенное решение задачи определения центра сдвига тонкостенного стержня незамкнутого профиля было получено Р. Майяром, который объяснил практическое значение определения центра сдвига в конструкционных профилях [8.6] и ввел термин центр сдвига . Дальнейшее развитие концепции центра сдвига содержалось в работах [8.7—8.16], Всестороннее обсуждение центра сдвига, а также задачи изгиба и кручения балок в общей постановке проведено в работе [8.17] некоторые исторические замечания, относящиеся к центру сдвига, можно найти в работах [8.18] и [8.19].) [c.555]

Опытные исследования изгиба балок позволяют принять в основу дальнейших выводов помимо гипотезы Я. Бернулли (см. 8) допущение о ненадавливании продольных волокон балки друг на друга при ее деформации. Следовательно, волокна балки при изгибе испытывают только растяжение или сжатие. Поэтому для определения нормального напряжения в рассматриваемом волокне можно восполь- [c.119]

С увеличением температуры отпуска нитроцементованных образцов углеродистых сталей наблюдалось повышение предела прочности как при растяжении, так и при изгибе. У легированных сталей 15Х и 12Х2Н4А в отличие от углеродистых предел прочности при изгибе при повышении температуры отпуска до 400° С плавно снижался. Можно утверждать, что решаюш,ее влияние на предел прочности оказывает характер распределения остаточных напряжений. При отпуске углеродистых сталей, закаленных непосредственно из цементационной печи, достигается более глубокое распространение тангенциальных и осевых остаточных сжимающих напряжений. В перехо,п,ной зоне не образуется больших растягивающих напряжений. Легированные же стали обладают сквозной прокаливаемостью и поэтому распределение остаточных напряженп в переходной зоне, очевидно, будет отличаться и будет менее благоприятно, чем в углеродистых сталях. В этом направлении необходимы дальнейшие исследования по изучению влияния остаточных внутренних напряжений. [c.189]

Для дальнейшего исследования необходимо задаться соотношением между главными жесткостями изгиба стержня. Положим, например, тогда kyl=2kj. При этом соотношении между главными жесткостями изгиба определяющее уравнение (55) обладает следующей существенной особенностью. При kj= u kyl = n очевидно, что oskj=0 и sinAy/=0, т. е. одновременно обращаются в нуль множители при os ф [c.306]

Дальнейшее исследование вопросов продольного и продольнопоперечного изгиба стержней постоянного и переменного сечения при различных нагрузках на базе применения некоторых специальных функций дано в монографии [7]. [c.254]

Основы теории волн в упругом цилиндрическом стержне были созданы Похгаммером и Кри еще в конце прошлого века. Было установлено наличие различных форм собственных волн. В дальнейшем исследования по распространению нестационарных волн в элементах упругих конструкций проводились, как правило, на основе приближенных уравнений, которые получали из соответствующих уравнений статики. Добавление к этим уравнениям инерционных членов позволило построить решения задач о распространении волн, однако некоторые выводы при этом оказались в противоречии с результатами теории упругости. Так, скорость распространения возмущений при динамическом изгибе стержня, определенная по уравнению Бернулли — Эйлера, не имеет верхнего предела, в то время как по теории упругости она должна быть ограничена скоростью продольных волн в сплошной среде. Упомянутое уравнение вообще не позволяет установить наличия фронтов волн. Скорость продольной волны, определяемая приближенным уравнением продольных колебаний стержня, хотя и ограничена, но не совпадает с соответствующей скоростью из теории упругости (см. 35). [c.10]

Первые исследования устойчивости сжатых стержней были щзоведены академиком Петербургской Академии наук Леонардом Эйлером (1707—1783). Академик С. И. Вавилов писал Вместе с Петром I и Ломоносовым Эйлер стал добрым гением нашей Академии, определившим ее славу, ее 1фепость, ее продуктивность . В дальнейшем большая работа в области теоретического и экспериментального исследования вопросов устойчивости бьша проведена русским ученым, профессором Петербургского института инженеров путей сообшения Ф. С. Ясинским (1856—1899), опубликовавшим в 1893 г. большую работу Опыт развития продольного изгиба . [c.290]

Первые исследования по теории изгиба пластинок принадлежат Софи Жермен (1811—1816) и Навье (1820). Дальнейшее развитие теория изгиба пластин получила в трудах Кирхгофа (1850). [c.10]

Изменение содержания нитевидных кристаллов в материале приводт к линейному изменению модуля межслойного сдвига во всем исследованном диапазоне значений Ркр- Проч ность при межслойном сдвиге возрастает с увеличением объемного содержания нитевидных кристаллов до 5 %, дальнейшее увеличение р1кр (см. рис. 7.8, а) практически не влияет на изменение значений Rx2 Прочность при изгибе в направлении волокон малочувствительна к изменению объемного содержания кристаллов до 5 %, а при Ркр > 5 % происходит некоторое снижение прочности. Модуль упругости в направлении основных волокон во всем исследованном диапазоне изменения Р(5р практически не меняется (см. рис. 7.8, б). Это естественно, так как 7 " и для композитов, армированных вискеризованными волокнами, определяются в основном содержанием и свойствами самих волокон. [c.213]

На рис. 116 приведены характерные диаграммы выносливости на оксидированных и не оксидированных гладких и надрезанных образцах диаметром рабочей части 6 мм при круговом консольном изгибе, полученные Н. И. Лошаковой, С. Ф. Юрьевым и Г. Н. Всеволодовым. Оксидирование проводили путем нагрева образцов в открытой электропечи до 800°С и выдержке в течение 1 ч с получением слоя повышенной твердости толщиной 40 мкм. Материал образцов — сплав Т —4 % А1 (ВТ5 с несколько пониженным содержанием алюминия). Из рис. 116 видно, что термическое оксидирование может резко снижать предел выносливости. Особенно велико это снижение при испытании гладких образцов (почти в 2 раза), у надрезанных (а. ==3,5) оно не превышает 25 %. Подобное влияние термического оксидирования на усталостную прочность обнаружено при испытании сплавов ВТЗ-1, ВТ6 и др. [ 178, с. 236—247 179 180]. Обобщенные результаты исследований, характеризующие зависимость предела выносливости сплава типа ВТ5 от режима оксидирования, приведены на рис. 117. Как следует из этого рисунка, повышение температуры и увеличение продолжительности изотермического окисления сопровождаются снижением предела выносливости оксидированных при 750—800°С гладких образцов на 30—50 %, надрезанных на 25—30 %. С повышением температуры оксидирования усталостная прочность гладких образцов снижается более резко, чем при увеличении длительности процесса. Уменьшение выносливости надрезанных образцов происходит в первые часы выдержки, а при дальнейшем повышении и длительности [c.184]

Достижение предела усталости для материала оказывается возможным только в ограниченной области циклического нагружения. При возрастании числа циклов нагрулсения даже для сталей, для которых не наблюдались разрушения на базе 10 -10 циклов, дальнейшее нагружение сопровождается появлением разрушений [99]. Исследования на круглых образцах стали SUJ2, содержащей С — 1,01 % и Сг — 1,45 %, при частоте изгиба с вращением 50 Гц влияния длительного нагружения на усталостную прочность показали следующее (рис. 1.17). Постепенное снижение уровня напряжения позволяет достичь второго предела усталости. Разрушения материала между двумя пределами усталости связаны с возникновением усталостной трещины под поверхностью элемента конструкции. Поэтому основная долговечность детали с трещиной определяется периодом ее зарождения и распространения до выхода на поверхность. В рассмотренных результатах эксперимента соотношение между первым и вторым пределом усталости составило 0,552. [c.55]

Специальные исследования возникновения и развития усталостных трещин при асимметричных циклах напряжений со средними напряжениями сжатия были проведены на призматических образцах сечением 40x40 мм из стали 45 (рис. 42). Образцы имели концентраторы напряжений в виде уступа высотой в половину сечения (20 мм) с радиусами перехода к широкой части образца 0,75 и 5,0 мм. Теоретический коэффициент концентрации в галтельном переходе R = 0,75 такого образца при изгибе равен 3. Испытания проводили по схеме чистого изгиба в одной плоскости. Во время испытаний на боковой поверхности образца вели визуальные наблюдения за развитием трещины, появляющейся в зоне концентратора. Результаты испытаний, приведенные на рис. 42, показали, что при симметричном цикле нагружения пределы выносливости по трещинообразова-нию и разрушению совпадают (85 МПа). При испытаниях со средними сжимающими напряжениями в зоне концентратора появляются трещины, которые, распространившись на некоторую глубину в процессе дальнейших нагружений, не увеличиваются. Длина таких нераспро-страняющихся трещин была при определенном значении среднего напряжения цикла а тем больше, чем больше амплитуда цикла 0а. [c.91]

При действии изгибающей нагрузки часто сначала происходит разрушение самого внешнего слоя. В дальнейшем разрушение распространяется внутрь материала. Тенденция аналогична случаю приложения растягивающей нагрузки. На рис. 5.32 приведены результаты исследований Киси, которые содержатся в сообщениях (5.291 и [5.32]. Согласно этим результатам, с возрастанием скорости происходит увеличение предела прочности при изгибе ств. Исследования проводились на полиэфирных слоистых пластинах, армированных как матами из рубленого стекловолокна, так и стеклотканью с полотняным переплетением. При низких скоростях изгиб в плоскостном направлении не отличался от изгиба в краевом направлении. При скоростях приложения нагрузки, для которых характерно возрастание прочности на изгиб, в плоскостном направлении прочность оказалась более значительной, чем в краевом. При малых скоростях приложения нагрузки разрушение, связанное с расслаиванием, оказывалось затрудненным. При больших же скоростях расслаивание возникало довольно легко. Полученные результаты указывают на то, что прочность рассмотренных материалов при ударных нагрузках оказывается больше, чем при статических, Снмамура [5.33], анализируя расчеты, проведенные [c.133]

Продемонстрируем последовательность реализации методики вертикальных сечений применительно к исследованию поверхности разрушения металлов. В работе [79] для исключения влияния структуры материала на величину D поверхности излома измерения проводили на одном образце (размером 12 х 24 х 180 мм с наведенной усталостной трещиной) из стали 30 rMnSiNi2A, подвергнутом предварительному наводороживанию и последующему статическому нагружению по схеме консольного изгиба. Условия нагружения обеспечивали постепенный стабильный рост трещины и возможность дальнейшего изучения соотношения между D и энергией, необходимой для формирования поверхности разрушения, а также последовательного изменения D с ростом макротрещины. [c.54]

Самые первые опыты на эластомерах посвящены их поведению при сжатии [211]. Основной итог наблюдаются нелинейный харг1ктер зависимости сила — перемещение, а также близкое к параболическому распределение деформаций на боковой поверхности. При сдвиге силой касательные напряжения и сдвиговую деформацию можно считать практически постоянной [217], что подтверждает использование в теории модели простого сдвига. Опытов на изгиб эластомерного слоя мало. Они свидетельствуют, что даже малый изгиб вызывает большие сдвиговые деформации и может существенно снизить прочность подшипника. В работе [239] изучалось совместное действие сжатия и сдвига на эластомерный слой, однако комбинированное нагружение требует дальнейших экспериментальных исследований [247]. [c.20]

Согласно последнему исследованию Е. М. Шевандина и его сотрудников [168] влияния концентрации напряжения на усталостную прочность стали в воздухе установлено, что с увеличением остроты надреза концентратора и ростом коэффициента концентрации напряжений как при изгибе, так и при растяжении — сжатии происходит уменьшение усталостной прочности малоуглеродистой и низколегированной сталей до экстремального значения и при дальнейшем увеличении остроты надреза усталостная прочность практически не изменяется. Наименьший радиус надреза, отвечающий достижению экстремального значения усталостной прочности, может быть назван предельным. При изгибе и растяжении — сжатии для образцов сечением 30—60 мм он имеет величину около 0,3 мм (в среднем 0,2—0,5 мм). [c.123]

Частью большого исследования условий, при которых имеют место изотропность и однородность в поликристаллических брусьях из различных металлов, было определение Фохтом (Voigt [1892, 1, 2 ) в 1892 г. логарифмического декремента при изгибных, а также и при крутильных свободных колебаниях. При первых стержень был защемлен на одном конце, в то время как при вторых один конец был защемлен, а к другому был присоединен металлический диск. Фохт сообщил о внимании, которое он уделил правильной пайке и соединению частей, чтобы минимизировать потери в приборе. Он признавал, что такие потери были важным источником ошибок в его результатах. Дальнейшие трудности встретились в связи с сопротивлением воздуха, которые Фохт пытался исключить с помощью поправочных коэффициентов ). Он обнаружил, что при крутильных колебаниях терялась дополнительная энергия, связанная с неизбежным изгибом, сопровождавшим колебания. [c.531]

В элементарной теории пластинок принимается, что прогибы пластинки малы в сравнении с ее толщиной. При больших прогибах необходимо принимать во внимание растяжение срединной плоскости соответствующие уравнения были выведены Кирхгоф-фом ) и Клебшем (см. стр. 311). Эти уравнения не линейны и с трудом поддаются решению Кирхгофф применил их лишь в одном простейшем случае, а именно в случае равномерного растяжения срединной плоскости. Дальнейшая разработка этой задачи была выполнена инженерами, главным образом в связи с практической необходимостью расчета напряжений в обшивке судов. Рассматривая изгиб длинной равномерно нагруженной прямоугольной пластинки, И. Г. Бубнов ) привел эту задачу к задаче изгиба полосы и решил ее для различных вариантов краевых условий, встречающихся в кораблестроении. Он составил также таблицы, благодаря которым весьма облегчаются расчеты и которые стали теперь повседневным пособием в судостроительной промышленности. Задача исследования больших прогибов круглой пластинки парами, равномерно распределенными по контуру, была рассмотрена автором настоящей книги ), установившим также для этого случая и границы точности элементарной линейной теории. Дальнейшее изучение этой темы провел. С. Вэй ) он исследовал изгиб равномерно нагруженной круглой пластинки, защемленной по контуру, одновременно и теоретически и экспериментально. Кроме того, он выполнил аналогичное исследование и для равномерно нагруженной прямоугольной пластинки ), показав, что если одна из ее сторон превышает другую более чем вдвое (а/Ь>2), то наибольшее напряжение в ней лишь незначительно отличается от указанного Бубновым для бесконечно длинной пластинки. [c.491]

Проверка точности этого метода осуществлялась следующим образом. На основе анализа экспериментальных данных, характеризующих зависимость между амплитудами напряжения и деформации в условиях однородного напряженного состояния растяя е-ние—сжатие и кручение тонкостенных образцов, для материалов, результаты исследования которых подвергались в дальнейшем обработке по этой методике, строились действительные диаграммы деформирования (рис. 83 и 84) для диапазона напряжений, соответствующего кривым усталости на базе 10 циклов [115]. Эти диаграммы описывались уравнениями в случае изгиба [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...