Диаграмма выносливости

Рис. 10. Диаграмма выносливости нормализованной с

Усталостная прочность при изгибе по несимметричному циклу значительно выше выносливости серого чугуна при симметричном цикле благодаря более высокому сопротивлению сжимающим напряжениям, чем растягивающим. Поэтому целесообразно создавать в чугуне постоянно действующее сжимающее напряжение, чтобы напряжения, возникающие при данной амплитуде цикла всегда оставались в области сжатия. Диаграммы выносливости при [c.76]

Рис. 31 Диаграмма выносливости при изгибе по несимметричному циклу серого чугуна малой и большой прочности

На рис. 6 показана диаграмма выносливости ковкого чугуна при изгибе по несимметричному циклу. Из графика видно, что компактная форма графита и бли- [c.122]

Рис. 6. Диаграмма выносливости ковкого чугуна а — до механической обработки (с литейной коркой) б — после механической обработки [14]

Кривая циклического деформирования по уравнению (5.12) представляет собой геометрическое место вершин петель гистерезиса, центры которых совпадают с началом координат. Методика их построения предложена в [3]. Вместо уравнений типа (2.2) кривых малоцикловой усталости при различной асимметрии используют диаграмму выносливости в степенном виде [c.108]

При малом количестве циклов нагружения зубьев за весь срок их службы величину допускаемого напряжения можно увеличить, используя криволинейный участок диаграммы выносливости (см. [17]). В этом случае нри постоянном режиме нагрузки коэффициент режима [c.230]

Дальнейшим средством определения прочности при переменных напряжениях с асимметричным циклом являются диаграммы выносливости (28). [c.142]

Диаграммы выносливости выражают зависимость максимальных напряжений или амплитуд цикла от средних напряжений цикла. Располагая диаграммой выносливости данного материала, можно определить все составляюш ие данного цикла напряжений и таким образом получить базу для расчетов на прочность. [c.142]

Принцип построения диаграмм выносливости по четырем данным точкам, соответствующим трем циклам переменных напряжений — симметричному с От = О (диаграмма I), пульсирующему с От = Оа (диаграмма II) и асимметричному знакопостоянному с От >Оа (диаграмма III) и одному статическому напряжению (а пли ст ), показан на фиг. 84, в правой части которого (диаграмма IV) собраны все случаи симметричных и асимметричных циклов. [c.142]

Применяют два типа диаграмм выносливости диаграммы предельных напряжений и диаграммы предельных амплитуд цикла. [c.142]

Фиг. 84. Построение диаграммы выносливости по четырем точкам сг

Использование диаграмм выносливости в расчетах на прочность (пример) [c.212]

Использование диаграмм выносливости в расчетах на прочность 215 Характеристика цикла напряженпй в заданном случае [c.215]

Рис. 99. Типичные диаграммы выносливости титана

Диаграмма выносливости может быть использована в расчетах до значения предела выносливости < ст , т. е. при значении коэффициента уменьшения допускаемых напряжений (или расчетного сопротивления) у < 1. Дальнейшая часть диаграммы выносливости (указанная на фиг. 9 штриховой линией) используется только для построения и практического значения не имеет. Это следует из того, что в качестве опасного напряжения при расчетах в этом случае должен быть принят предел текучести и поэтому никаких поправок в обычное условие прочности вводить нет необходимости. [c.34]

В аналитической форме связь между различными значениями пределов выносливости может быть, как это следует из прямолинейной диаграммы выносливости, выражена следующим образом [c.34]

Фиг. 70. Диаграмма выносливости образцов с остаточными напряжениями.

Рис. 9. Упрощенная диаграмма выносливости для учета влияния остаточных напряжений

На рис. 66 показана диаграмма выносливости материала АГ-4-В при изгибе. Частота нагружения составляла 1500 цикл/мин. При нагружении наблюдается разогревание образца принудительное охлаждение не осуществлялось. [c.132]

Рпс. 41. Диаграмма выносливости сварных швов с непроварами — 0% непровар г — 5—1(1% 3 — 12—17% 4 — 23 — 25% и 5 — 45 — 50% [c.44]

Для учета влияния несимметрии цикла пользуются полными диаграммами выносливости, построенными в координата.ч < м.1кс — (рис. 7, а) или Стер —(рис. [c.66]

Нис. 4. Полная диаграмма выносливости стали в координатах макс ср (схематизированная) [c.46]

Различают два вида определений предела выносливости длительные (основные) и ускоренные (косвенные). Длительные испытания, проведенные на серии одинаковых образцов, дают возможность установить зависимость между максимальным напряжением цикла Ornas И ЧИСЛОМ 6ГО повторений Л/, нсобходимым для разрушения образца. Эту зависимость представляют обычно графически (рис. 88) в виде так называемой диаграммы выносливости (кривой Велера). Ускоренные методы позволяют лишь косвенным образом приближенно установить величину предела выносливости на основании результато1в испытания одного образца. Использование ускоренных методов возможно только при наличии дополнительного оборудования, и применимы они лишь для стали при испытании на изгиб по специально разработанной методике. [c.152]

На рис. 116 приведены характерные диаграммы выносливости на оксидированных и не оксидированных гладких и надрезанных образцах диаметром рабочей части 6 мм при круговом консольном изгибе, полученные Н. И. Лошаковой, С. Ф. Юрьевым и Г. Н. Всеволодовым. Оксидирование проводили путем нагрева образцов в открытой электропечи до 800°С и выдержке в течение 1 ч с получением слоя повышенной твердости толщиной 40 мкм. Материал образцов — сплав Т —4 % А1 (ВТ5 с несколько пониженным содержанием алюминия). Из рис. 116 видно, что термическое оксидирование может резко снижать предел выносливости. Особенно велико это снижение при испытании гладких образцов (почти в 2 раза), у надрезанных (а. ==3,5) оно не превышает 25 %. Подобное влияние термического оксидирования на усталостную прочность обнаружено при испытании сплавов ВТЗ-1, ВТ6 и др. [ 178, с. 236—247 179 180]. Обобщенные результаты исследований, характеризующие зависимость предела выносливости сплава типа ВТ5 от режима оксидирования, приведены на рис. 117. Как следует из этого рисунка, повышение температуры и увеличение продолжительности изотермического окисления сопровождаются снижением предела выносливости оксидированных при 750—800°С гладких образцов на 30—50 %, надрезанных на 25—30 %. С повышением температуры оксидирования усталостная прочность гладких образцов снижается более резко, чем при увеличении длительности процесса. Уменьшение выносливости надрезанных образцов происходит в первые часы выдержки, а при дальнейшем повышении и длительности [c.184]

При нагружении с характеристикой цикла R>Ra диаграмма выносливости для гладких деталей выходит за значения предела текучести при растяжении. В этом случае во время первых циклов нагружения в области вершины концентратора материал переходит из упругого состояния в пластическое, что приводит при разгрузке к возникновению в этой области остаточных напряжений сжатия. Предельное максимальное напряжение цикла (Г (oak + omk) при соблюдбнии указанных ранее допушений постоянно и равно пределу текучести при растяжении (Тт.р- В результате этого создается положение, когда независимо от дальнейшего внешнего изменения R реальный коэффициент асимметрии цикла остается постоянным и равным Ra, а сопротивление усталости не изменяется. Соответствующую амплитуду номинального переменного напряжения в этой области можно определить из уравнений (8) и (10) [c.50]

Диаграммой выносливости называется набор кривых усталости, в которых асимметрия полуцикла учитывается с помощью понятия эквивалентной деформации. Диаграммы выносливости гладких образцов получают при стационарном жестком нагружении с учетом изменения деформационных свойств материала [4]. Такие диаграммы нагружения называются полными. Разработаны такнсе формальные методы учета нелинейности суммирования повреждений путем построения так называемых расчетных диаграмм выносливости, которые получаются из результатов испытания при нестационарном нагружении, характерном для условий эксплуатации рассчитываемого элемента [5]. Сравнение полной и расчетных диаграмм выносливости для сплава Д16Т приведено на рис. 5.3. [c.108]

Рис. 5.3. Ср авнение полной (1) и расчетной (2) диаграмм выносливости сплава Д16Т

Сильное влияние на усталостную прочность титановых сплазов оказывает и химико-термическая обработка поверхности, проводимая для улучшения антифрикционных свойств. Наиболее простыми и распространенными методами химико-термической обработки являются термическое оксидирование на воздухе и азотирование. Далее приводятся данные по влиянию этих видов обработки на усталость титановых сплавов, полученные Н. И. Ло-шаковой, С. Ю. Юрьевым и Г. Н. Всеролодовым. На рис. 84 приведены характерные диаграммы выносливости после оксидиро- [c.175]

Как видно из диаграммы, выносливость стали пропорциональна агрессивности среды. Действительно, наибольшая выносливость наблюдается в обычной воде она уменьшается при увеличении агрессивности — от воды к раствору Na l и дальше — к раствору H,S (см. кривые 1 о, 2а и За). Наоборот, общая коррозия непропорциональна агрессивности среды наибольшая потеря в весе наблюдалась в 3%-ном растворе Na l (кривая 2) и наименьшая —в сероводородной воде (кривая 5) в то же время известно, что сероводородная вода является более коррозионно-агрессивной средой, чем соленая или обычная вода. Действительно, в начале испытаний в сероводородной воде наблюдалась очень высокая скорость коррозии через 3—4 мин после погружения шлифованных образцов в сероводородную воду они покрывались тонким сплошным слоем сульфида железа. Это легко отмечалось визуально, так как образцы становились совершенно черными, тогда как за до же время никаких изменений цвета поверхности образцов, находившихся в соленой или обычной воде, не отмечалось. [c.112]

При комбинации смещений валов и действии переменного крутящего момента в резиновом упругом элементе возникает сложное напряженное состояние, оцениваемое эквивалентными напряжениями. На рис. П1.41 приведена обобщенная диаграмма выносливости, построенная по результатам указанных испытаний. При определении амплитудного значения переменной составляющей эквивалентного напряжения в резине применена теория прочности Мора аэкв = — vog при V = 0,25 (из эксперимента). Геометрическое подобие упругих элементов муфт позволяет применять диаграмму для всего размерного ряда. [c.101]

Для приближенного определения пределов усталости конструкционных сталей по заданному циклу напряжений служит также предложенная И. В. Подзоловым [73], на основании зависимостей Гудмапа и Одинга (см. выше), система уравнений, представленная в табл. 29. Ее можно использовать в качестве контрольного сред-става проверки составляюш их цикла переменных напряжений, опреде.ленных по диаграммам выносливости. Пример такого использования дается в п. 36. [c.142]

Диаграммы выносливости могут быть построены для различных видов напряженного состояния. На фнг. 89 нредстав.пена типовая [c.147]

Значение предела выносливости (для основного металла) или 0 (для сварного соединения) определяются экспериментально испытанием серии одинаковых образцов и построением линии выносливости для некоторого заданного значения характеристики цикла. Далее, используя установленное опытным путем положение о том, что обобш,енная диаграмма выносливости может быть с достаточной степенью точности представлена прямолинейными зависимостями, строят эту диаграмму по двум точкам. В качестве таких точек используются либо два значения предела выносливости, полученные экспериментальным путем для двух различных значений характеристики цикла [71, либо только одно значение предела выносливости, а в качестве второго значения — предел прочности, который условно принимается в качестве предела выносливости при характеристике цикла г = 1 [8]. Последний способ построения применяется чаще потому, что он является более легким. Однако необходимо заметить, что верхняя точка диаграммы, определяемая значением 0 = 0 , действительного физического смысла не имеет. Она может быть использована только потому, что, упрощая само построение на участке действительной части диаграммы (отмеченной сплошными линиями), дает достаточно близкое совпадение с истинными значениями пределов выносливости. [c.34]

Прочность и долговечность при циклических нагрузках характеризуются диаграммой выносливости, изображаемой в линеи ном (рис. 3, а) или чаще полулогарифмиче- [c.61]

Рис. 3. Различные способы построения диаграммы выносливости а — об1.1ииовениые координаты, б — полулогарифмические в — логарифмические г — координаты, в которых ось абсцисс представляет величины, обратные числам циклов д — координаты, в которых ось ординат представляет величины относи-а

Для учета влияния цикла пользуются п олными диаграммами выносливости, построенными в координатах мчкг, Зср или " р. а (рнс, 4I. Прочность при несиммет- [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...