Получение в слое

Обсуждение результатов. Рассмотрим конвективные процессы, происходящие в равномерно вращающемся вокруг горизонтальной оси плоском вертикальном слое, с позиции осредненной (вибрационной) тепловой конвекции. Устойчивость конвективного квазиравновесия и переход от одного типа движения к другому определяются двумя параметрами, вибрационным параметром Ry и безразмерной частотой со. На плоскости этих параметров хорошо согласуются результаты, полученные в слоях разной толщины и при различных значениях средней температуры (фиг. 6). Тот факт, что Ry - один из определяющих параметров, следует из основной идеи вибрационной тепловой конвекции в связанной с вращающейся полостью системе координат действие силы тяжести эквивалентно действию круговых поступательных вибраций полости. Вид параметра (1.1) соответствует теории вибрационной тепловой конвекции при круговых поступательных вибрациях [6]. [c.18]

Одной из наиболее важных гидродинамических характеристик процесса псевдоожижения является минимальная (критическая) скорость псевдоожижения или скорость начала псевдоожижения tM. С первых шагов систематического исследования метода псевдоожижения определению величины % уделялось большое внимание. Обширный теоретический и экспериментальный материал по этому вопросу содержится во многих статьях и монографиях, посвященных псевдоожиженным слоям. Различные авторы для каждого конкретного случая предлагают расчетные корреляции, учитывающие при помощи разных коэффициентов режим газового потока, форму частиц, полноту взвешенного слоя и другие особенности систем, определение которых часто представляет значительные трудности. При этом базисным ло-преж-нему является уравнение, полученное в [11]. [c.33]

Таким образом, приведенные выше формулы для определения скорости начала псевдоожижения, полученные при условии атмосферного давления в аппарате, пригодны и для расчета и в слоях под давлением (благодаря наличию критерия Архимеда, отражающего посредством р влияние Р). [c.42]

Опыты с псевдоожиженным слоем проводились в аппарате диаметром 114 мм. К сожалению, отсутствие сведений о размерах датчика-калориметра сильно затрудняет сопоставление полученных в [83] данных с данными других исследователей. [c.71]

Опыты показали, что и при погружении в слой трубных пучков полученные соотношения приемлемы в случае, если принять 8=d/4 для расчетов с горизонтальным пучком и 8 = d/lO — с вертикальным. [c.86]

Результаты, полученные в параграфе 4.4, позволяют исследовать радиационный обмен псевдоожиженного слоя с поверхностью. Цель данного параграфа — расчет основных характеристик и вывод соотношений, необходимых для описания этого процесса. [c.168]

Характер движения падающего слоя во всем диапазоне концентраций (0,03—0,3 м м ) отличается стабильностью, отсутствием продольных пульсаций и пробковых режимов. По данным [Л. 241], полученным в герметизированной вертикальной трубе Д=100 мм, L=I0,5 м, при большой высоте (сопротивлении) бункера (Яб = [c.253]

При неравномерном движении частиц время (поверхность) теплообмена и путь (высота камеры) можно определить по формулам, полученным в гл. 2, 3. Там же приведены данные, необходимые для расчета камер газовзвеси с тормозящими элементами. По данным гл. 4 возможен расчет потерь давления в теплообменниках газо-взвесь . Для теплообменника типа слой при известном диаметре камеры D и объемной концентрации (плотности укладки) р [c.363]

Следовательно, окончательную обработку поверхностей заготовок следует вести такими методами и в таких условиях, чтобы остаточные напряжения отсутствовали или были минимальными. Целесообразно, чтобы в поверхностном слое возникали напряжения сжатия. Напряжения можно снизить, применяя, например, электрохимическую обработку. Для получения в поверхностном слое напряжений сжатия можно рекомендовать обработку тонким пластическим деформированием, например, обкатку поверхностей заготовок стальным закаленным роликом или шариком. [c.268]

Обычно для получения цементированного слоя глубиной от 0,5 до 2 А1М выдержка составляет от 5 до 12 ч. Процесс цементации оценивается глубиной цементированного слоя, который определяется по контрольным образцам, вкладываемым в цементационный контейнер. [c.139]

Полученное уравнение показывает, что А зависит от коэффициента абсорбции к и толщины слоя тела s. При толщине s = О коэффициент А . = О, т. е. поглощение происходит в слое вещества конечной толщины. Если s = оо, то Л), = 1, т. е. слой большой толщины поглощает луч целиком, как абсолютно черное тело. На величину Лх влияет также коэффициент абсорбции к. Если к велик, то поглощение происходит в тонком поверхностном слое. В связи с этим состояние поверхности тела оказывает большое влияние на его поглощательную и излучательную способность. Если к == О, то и Л), = 0. [c.461]

В области значений 40 Ве 200, как будет показано в следуюшем разделе, значения св близки к теоретическим значениям, полученным в приближении больших чисел Ве (приближение гидродинамического пограничного слоя). В области значений 5 Ве 40 ни одна аппроксимационная формула не является достаточно точной (см. рис. 8). [c.37]

Будем считать пузырек газа сферическим с радиусом В. Начало сферической системы координат поместим в центр пузырька. Для описания течения жидкости вблизи поверхности пузырька будем использовать уравнения для пограничного слоя (2. 5. 22), (2. 5. 29), полученные в разд. 2.5. Запишем их в безразмерной форме [c.70]

Полученные в данном разделе соотношения (8. 2. 29)— 8. 2. 32), (8. 2. 35)—(8. 2. 37) представляют собой общее решение задачи о совместном тепломассообмене в газожидкостной системе с дисперсной газовой фазой и могут быть использованы при расчете процессов абсорбции в барботажном слое. [c.315]

Мы видим, что толщину пограничного слоя можно считать постоянной вдоль поверхности диска (в согласии с полученным в 23 точным решением этой задачи). Что касается действующего на диск момента сил трения, то расчет с помощью уравнений пограничного слоя приводит, конечно, к формуле (23,4), поскольку эта формула является вообще точной и потому относится к ламинарному движению при любых R. [c.229]

Применим полученные в предыдущем параграфе результаты к турбулентному пограничному слою, образующемуся при обтекании тонкой плоской пластинки, — таком же, какое было рассмотрено в 39 для ламинарного течения. На границе турбулентного слоя скорость жидкости почти равна скорости LJ основного потока. С другой стороны, для определения этой скорости на границе мы можем (с логарифмической точностью) воспользоваться формулой (42,7), подставив в нее вместо у толщину пограничного слоя б ). Сравнив оба выражения, получим [c.252]

Разница между данными, полученными в слоях песка и серпен-тита, в определенной степени объясняется налипанием последнего на нижнюю поверхность трубы, в результате чего износ там отсут ствует (рис. 2.7, в). Кварцевый песок не налипает, поэтому износ по нижней образующей максимален или близок к нему. [c.72]

Так как разрушение при кавитационной эрозии (по данным А. А. Юргенсон) начинается с у и 6 фаз, следует стремиться к получению в слое наименьшего количества нитридных выделений. В этом случае, по дан- [c.1035]

Анализ выражения (3.90) показывает, что функция Nu = /(Re) имеет немонотонный характер. С ростом скорости фильтрации газа или числа Re интенсивность конвективного теплообмена определяется, с одной стороны, величиной Re, а с другой — Ша. Первая способствует увеличению числа Nu, вторая — его уменьшению. В связи с этим можно объяснить и характер кривых, представленных на рис. 3.12, для зажатого плотного и псев-доожиженного слоев, и данные, полученные в [75]. Для кондуктивного теплообмена повышение и, а вместе с ним и Шст монотонно уменьшает Мыконд. [c.101]

Чтобы воспользоваться выражением (4.46), нужно знать функцию еэ(7 ст/ Тел, бел). Для ее расчета вернемся к результатам, полученным в подпараграфе 4.4.4. Применительно к условиям теплообмена неизотермиче-ского псевдоожиженного слоя с погруженной поверхностью плоский слой дисперсной среды соответствует неизотермичной зоне между-поверхностью теплообмена и ядром слоя. В эквивалентной этому слою модели стопы (см. рис. 4.7, а) О и N+1 ограничивающие поверхности представляют собой стенку теплообменника и ядро слоя с температурами Т ст и Тел- При фиксированной толщине неизотермичной зоны (число Л ), заданных степени черноты частиц и средней порозности слоя характеристики элементарного слоя стопы по-прежнему определяются формулами и уравнениями, приведенными в подпараграфе 4.4.2. Решение системы уравнений (4.38) позволяет найти возможное стационарное распределение температуры и величину лучистого потока по формуле (4.41). С помощью этого соотношения можно получить в явном виде функцию Еэ Тст, 7 сл, бел). Действительно, потоку, испускаемому псевдоожиженным слоем, соот- [c.176]

Сквозные дисперсные потоки имеют многочисленные технические приложения пневмотранспорт ряда материалов, движение сыпучих сред в силосах и каналах, сушка в слое и взвеси (шахтные, барабанные, пневматические и другие сушилки), камерное сжигание топлива, регенеративные и рекуперативные теплообменники с промежуточным твердым теплоносителем, гомогенные и гетерогенные атомные реакторы с жидкостными и газовыми суспензиями, химические реакторы с движущимся слоем катализатора или твердого сырья, шахтные и подобные им печи — все это далеко не полный перечень. Возникающие при этом технические проблемы изучаются давно, но разрозненно и зачастую недостаточно. Исследование различных форм существования сквозных дисперсных систем в качестве особого класса потоков, выявление режимов их движения, раскрытие механизма теплообмена и влияния на него различных факторов (в первую очередь концентрации), использование полученных данных для увеличения эффективности существующих и разрабатываемых аппаратов и процессов — все это представляется как чрезвычайно актуальная и важная для современной науки и различных отраслей техники проблема. Так, например, применение проточных дисперсных систем в теплоэнергетике позволяет разрабатывать новые экономичные неметаллические воздухоподогреватели, высокотемпературные теплообменники МГД-установок, системы интенсивного теплоотвода в атомных реакторах, высокоэффективные сушилки, методм энерго технологического использования топлива и др. [c.4]

При выводе выражения (6-15) не были сделаны никакие отраничения относительно порядка v и величины критерия Прандтля. Поэтому решение, полученное в более общем виде, пригодно для анализа как газовых, так и жидкостных троточных дисперсных систем При турбулентном течении несущей среды и при небольших объемных концентрациях. Последнее ограничение связано с влиянием повышенной концентрации на структуру и свойства потока (усиление яеньютоновских свойств системы, уменьшение степени свободы поведения дискретных частиц потока, перераспределение термических сопротивлений характерных слоев потока и пр.). Указанные обстоятельства по существу определяют граничное, критическое значение концентрации, за пределами которого полученные выражения неверны. Для потока газо-взвеси эти значения концентрации одениваются нами как [c.189]

Последнее выражение позволило в [Л. 309] прийти к выводу, что при предельном увеличении концентрации и Z— -оо усиление теплообмена за счет турбулентного переноса тепла частицами составит не более 30%. Такой результат, расходящийся со многими опытными данными и оценкой по теоретической зависимости (6-15), получен в результате ряда упущений и неоправдаиных упрощений. Так, например, для дисперсного и чистого потока е , I, ti i, и приняты одинаковыми. Иначе говоря, при таком подходе все улучшение теплообмена, вызываемое наличием и турбулентными перемещениями частиц, учитывается лишь изменениями в ядре потока, где термическое сопротивление и без того мало. Изменение в пограничном слое, где термическое сопротивление наибольшее и лимитирует результирующий теплопере-нос к стенке, полностью игнорируются. Поэтому естественно, что улучшение теплообмена лишь в пределах турбулентного ядра, без учета одновременно цроявляю-щихся важнейших изменений в вязком подслое дало предельный прирост для Nun/Nu лишь 30%. [c.202]

Согласно примеру, приведенному Лева [Л. 184], результаты расчета по его формуле для неподвижного слоя и по данным Хаппеля, отвечающим условиям п. а , дают совпадение до 5%. Аналогичный результат получен в [Л. 237] при некотором, но систематическом снижении кривой сл для движущегося слоя. [c.285]

Возможно, что выражение (9-45) окажется более удобным для обобщения опытных данных по динамике сыпучей среды, а (9-46)—по кинематике слоя. В более общем случае —продувке слоя и пр. —в Кп.сл следует подставлять равнодействующие сил инерции и касательных напряжений. Для моделирования потоков сыпучей среды согласно известной обратной теореме теория подобия необходимо и достаточно, чтобы условия однозначности были подобны, а одноименные критерии — аргументы, составленные из этих условий, в правой части (9-45) были равны. При нестационарном и нестабильном движении слоя дополнительно требуется, чтобы Носл = = idem и L/D= idem. Указанные определения являются более полными, чем полученные в [Л. 68]. [c.291]

Указанные выше границы влияния стесненности движения зависят от соотношения /вн//н. Так, например, данные [Л. 345], полученные в медной трубке, указывают на падение скорости в пристенном слое на 15— 207о данные Л. 30], полученные в стальных трубах,— на 40—60%, а данные, полученные нами и в [Л. 341] в стеклянной трубке, — на 5%. Везде использовался один материал — кварцевый песок, а диапазон изменения скорости был одинаков. Значительная разница в результатах не случайна и вызвана изменением соотношения между коэффициентами и внешнего и внутреннего трения сыпучей среды. В пределе, когда коэффициент внешнего трения f оказывается заметно меньше коэффициента внутреннего трения движущихся частиц [вн, пристенный слой почти исчезает (стеклянная трубка), так как плоскость сдвига опускающегося слоя совпадает со стенкой канала. Следовательно, границы влияния А/йт могут существенно меняться при изменении состояния стенок и поэтому рассматриваются автором как новый метод воздействия на процесс теплообмена с движущимся слоем. [c.295]

По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима [c.318]

Сопоставление различных данных приведено на рис. 10-1. Опытные данные Нортона и Пиоро (линия 8) значительно отличаются от других данных. В области Кесл>200- эквидистантность линий нарушается, и они сближаются при увеличении критерия Рейнольдса свыше 200. Это можно объяснить ранее полученным в гл. 9 выводом о более равномерном газораспределении в слое при увеличении Квсл- Для усредняющей линии 8 при Несл<200 получим [c.322]

Это выражение дает заметно более высокие значения коэффициентов теплообмена, чем формулы (10-19) и (10-20). Определенным объяснением такого результата может служить, по-видимому, большая равномерность газораспределения (в камере противотока слой формировался как продолжение камеры типа поперечно продуваемый наклонный слой ). Результаты, полученные в Л. 328] по теплообменнику с однотипными противоточными камерами типа нагрев — охлаждение насадки, рассматриваются в гл. 11. Теплообмен в движущемся слое при его продувке по смешанной схеме (последовательное чередование противоточного и прямоточного движения газа) имеет место в аппаратах со встроенными многорядными коробами раздачи и отвода газа (шахтные зерносушилки, многозонные теплообменники и т. п.). Согласно [Л. 200] при охлаждении слоя сухого зерна пшеницы (Уф = 0,1- 0,4 м1сек, расстояние между коробами 120 мм, а = 860 м 1м и Кесл = 18-н 100) [c.323]

Коэффициент теплообмена с дисперсным теплоносителем Оп определяется зависимостями, полученными в гл. 6, 8 и 10. При расчете теплоотвода в активной зоне К-р = аа-Как отмечалось ранее, скорость слоя не должна превышать предельной величины (гл. 9), а скорость потока газовзвеси, при которой обеспечивается равная с чисто газовым теплоносителем затрата мощности на перемещение, следует определять согласно данным гл. 4. Компоновка поверхности нагрева, омываемой гравитационным слоем, возможна при продольном и -поперечном расположении трубок. Во всех случаях следует учесть, что возникают трудности в распределении поверхности нагрева, вызванные высоким удельным 1весом твердого теплоносителя и, следовательно, малым проходным для него сечением. Имеющиеся данные позволяют рекомендовать внешнее обтекание продольно-оребренной поверхности (гл. 9, 10). В ряде случаев целесообразен переход на поперечное обтекание трубок при оребрении и вибра-ции последних (гл. 10). [c.386]

ОПЫТОВ исключали ло три ряда зерен, расположенных у стенки аппарата. На основе анализа результатов всех измерений было показано, что функция распределения скоростей потока в слое (частота Пг) близка к нормальному закону распределения ошибок (рис. 10.5). К такому же выводу, на основе своих опытов, пришли Н. М. Тихонова [134] и позже Е. В. Бада-тов. Профили относительных скоростей (рис. 10.6), полученные из распределений шв плане (см. рис. 10.4), отчетливо показывают, что у стенок аппарата скорости резко возрастают (на 20—100 %). [c.273]

В более ранних исследованиях [981 применили иной подход к решению задачи течени.я жидкости через неподвижный насыпной слой. Используя уравнение движения идеальной жидкости и закон Дарси, связывающий давление в слое и скорость фильтрации через него, они получили зависимость между распределением скоростей в слое, состоянием потока вне его и условиями подвода потока к слою и отвода от него. Несмотря на сложность полученной связи, анализ ее позволил сделать ряд качественных выводов о влиянии геометрических параметров аппарата на распределение скоростей. Таким образом, сделана также попытка количественно оценить вызванную пристеночным эффектом неравномерность распределения скоростей по сечению слоя для случая, когда ширина пристеночной области с повышенной проницаемостью намного меньше ширины сечения канала. [c.278]

Сопоставляя рассмотренные результаты с описанными в предыдущих главах результатами опытов, убеждаемся, что для получения равномерного распредет ения скоростей в сечении за насыпным слоем в отличие от распределения перед его фронтом требуется значительно меньший коэффициент сопротивления, чем за одиночной плоской или ячейковой решеткой. Объясняется это именно тем, что отсутствие в слое продольных разграничивающих поверхностей способствует продолжению растекания струи внутри него, так что к выходному сечению поток подходит уже достаточно выравненным. [c.282]

Задача трассировки электронных устройств заключается в определении геометрии соединений конструктивных элементов. Выделяют трассировку проводных, печатных и пленочных соединений. Критериями оптимальности решения задачи трассировки могут быть минимальная суммарная длина соединений минимальное число слоев монтажа минимальное число переходов из слоя в слой минимальные наводки в цепях связи элементов и т. д. (при этом необходимо учитывать технологические и конструктивные ограничения и условия, например для проводного монтажа — максимальное число накруток на один контакт) тип монтажа ( внавал или жгутовой) максимальная длина проводов и т. д. для печатного монтажа — ширина проводников и расстояние между ними число проводников, подводимых к одному контакту максимальное число слоев наличие одного слоя для шин питания и т. п. Примерами конструктивных ограничений служат размеры коммутационного поля наличие проводников, трассы которых заданы максимальная длина проводников и т. п. Качество решения задачи трассировки в большой степени определяется результатами, полученными при размещении конструктивных элементов. [c.11]

Для уменьн1еиия твердости перед обработкой давлением и получения в полуфабрикатах требуемых свойств нх подвергают рекристал-лизационному отжигу при 500—580 "С (с,м, рис, 168, а) с охлаждением на воздухе или в воде (для отделетп я слоя окалипы). Для [юлучеиия мелкого зериа полосы перед глубокой вытяжкой отжигают при более низкой температуре (450—550 X), [c.348]

Измеряемая поляризация включает в себя так называемое омическое падение напряжения либо в слое электролита, окружающего электрод, либо в пленке продуктов реакции на поверхности электрода, либо обе эти величины. Омическое падение напряжения существует между рабочим электродом и концом капилляра электрода сравнения. Этот вклад в поляризацию равен jR (где / — плотность тока), а R = llyi представляет собой выраженное ввмах сопротивление слоя электролита длиной I с удельной электропроводимостью х. Поляризация, обусловленная jR, исчезает одновременно с отключением тока, тогда как концентрационная и активационная поляризация обычно уменьшаются с измеримыми скоростями. Как упоминалось ранее, значения поляризации, полученные косвенным методом, не включают поляризацию за счет jR. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...