Изгиб полосы

Продольно-поперечный изгиб полосы. Решение этой задачи в курсе сопротивления материалов имеет вид [c.136]

Постоянной нагрузке qo соответствует решение (7.28). Поэтому обш,ее решение задачи об изгибе полосы имеет вид [c.139]

Имеются также решения [75] для одноосного растяжения области с эллиптическим отверстием, то же — при всестороннем растяжении. В последнем случае моментная теория дает значения коэффициентов концентрации чуть больше, чем по безмоментной теории. Там же рассмотрены случаи треугольного и квадратного отверстий, случай изгиба полос с отверстиями и многие другие. [c.56]

Вычислить критическое значение силы Р (рис. 82), при которой происходит потеря устойчивости плоской формы изгиба полосы для случая шарнирного закрепления концов балки в двух плоскостях. Задачу решить приближенно, выбирая для функции кручения 6 функцию статической деформации балки, имеющей то же закрепление, какое имеет исследуемая полоса в горизонтальной плоскости, и несущей такую же поперечную нагрузку (рис. 83), какая действует в вертикальной плоскости. [c.170]

Концентрация напряжений возникает также и при других видах деформаций— кручении, изгибе и т. д. Например, при чистом изгибе полосы, ослабленной двумя симметричными выточками (рис. 2.22), коэффициент концентрации можно определить по формуле [c.51]

Работа 25. Устойчивость плоской формы изгиба полосы [c.128]

Рис. 6, Изгиб полосы с N рядами волокон.

Изгиб полосы с эллиптическими галтельными переходами. [c.326]

Теория плоских сечений Э. Вольтерра [389]. Единственным допущением в этой теории является линейность зависимости всех смещений от поперечных координат. Для изгиба полосы оно эквивалентно следующим соотношениям [c.147]

Точное аналитическое решение этой системы получено лишь для самых простых задач, в частности для одномерного (цилиндрического) изгиба полосы, В других случаях используют численные или вариационные методы расчета. [c.116]

Рассмотрим процесс чистого изгиба полосы на ребро. Полагаем, что изгиб происходит под действием моментов М. В начальном состоянии при <=0 (где t — время) полоса — прямая. В некоторый промежуточный момент времени t=tj полоса изгибается по схеме, изображенной на рис. 1. [c.97]

Основную систему уравнений, описывающую процесс чистого изгиба полосы, можно представить в виде уравнения равновесия [c.97]

Кратко изложим алгоритм расчета напряженного и кинематического состояний при изгибе полосы. В качестве меры времени примем приращение Да угла изгиба а. Первая из характеристик [c.100]

Разработанный алгоритм был реализован на ЭЦВМ Минск-32 для определения напряженного и кинематического состояний при изгибе полос с различным г . Все геометрические величины отнесены к начальной ширине полосы Bq, напряжения — к пределу текучести а , изгибающий момент — к квадрату ширины полосы В1, начальной толщине и пределу текучести а , радиальная компонента — к угловой скорости ш, угол а — к единице длины полосы в недеформированном состоянии. Расчеты были проведены для следующих исходных данных Г2 = 56,1400 [c.101]

В первом случае определяется визуально величина изгиба полосы а и расстояние между соседними (темными и светлыми) полосами 6. [c.88]

Определение величины изгиба полосы с помощью окулярного микрометра производится последовательным наведением нити перекрестия на интерференционные полосы и на выбранную точку изгиба. [c.89]

Предположим, что наша палка или брусок имеет длину 700 мм. Прижав середину палки к коленке и ухватившись руками за края, мы, сгибая, легко переломим ее. Для этого потребуется не 1,5 т, а всего лишь 8 кг, т. е. сила, потребная для разрушения, уменьшилась почти в 200 раз. Правда, необходимая сила здесь будет зависеть и от того, какой стороной приложить палку к коленке (сгибать ли ее плашмя или на ребро), и от длины палки. Чем длиннее палка, тем легче переломить ее. Чтобы лучше разобраться в этом вопросе, рассмотрим, как изгибается полоса длиной I, один конец которой [c.206]

Чем дальше находится слой материала от нейтрального слоя, тем большую деформацию и большее напряжение он испытывает. Поэтому и наиболее напряженными слоями являются верхний и нижний. Верхние слои испытывают наибольшее напряжение растяжения, а нижние — напряжение сжатия. Очень важно заметить, что при изгибе полосы имеют значение не только ее размеры, но и то положение, которое она занимает, или, как говорят техники, имеет значение плоскость изгиба. [c.206]

Рис. 78. Изгиб полосы плашмя и на ребро.

Изгиб полосы с произвольной неоднородностью [c.62]

Рассмотрим случай изгиба полосы (0<у< —0,5 а< <л <0,5 а) равномерно распределенной нагрузкой. Граничные условия, соответствующие этому, имеют вид [c.62]

Численные расчеты были выполнены для случая изгиба полосы равномерно распределенной нагрузкой с линейным по высоте ее изменением модуля упругости. Сопоставление полученных результатов с данными табл. 5 показало их практически полное совпадение. [c.68]

К о л ч и н Г. Б. Изгиб полосы с переменным по высоте модулем упругости под действием вертикальной нагрузки. Изв. вузов. Строительство и архитектура , 1969, № 9. [c.160]

Изгибающие моменты. Момент, необходимый для изгиба полосы, согласно условиям равновесия должен быть равен моменту внутренних сил [c.995]

Расход работы А при пластическом изгибе полосы равен произведению изгибающего момента Л1 в кгм [см. уравнение (116)] на суммарный угол поворота tp поперечного сечения полосы [c.996]

На роликах рабочих рольгангов эта нагрузка появляется вследствие возможного отклонения вниз выходящей из валков полосы. При отсутствии проводок первый ролик рольганга должен воспрепятствовать этому отклонению, так как он должен в этом случае выпрямлять полосу при её выходе из валков [82]. Приходящееся при этом на ролик давление подсчитывают исходя из условия, что вследствие этого давления происходит пластический изгиб полосы при её выходе из валков [c.1020]

Влияние изгибных волн в полках сказывается и в том, что -некоторые действительные ветви дисперсии при ij схз стремятся не к прямой X = 1(, как на рис. 2, а к параболе Я = Хо = к Н, где Uq — изгибное волновое число в пластине. Первая ветвь стремится к параболе, соответствующей дисперсии изгибных поверхностных волн рэлеевского типа. Для стержней с широкими полками это проявляется на сравнительно низких частотах (см. рис. 4). Причина этого явления заключается в том, что на высоких частотах в используемых расчетных моделях изгиб полос является определяющим видом движения. Можно показать, что продольно-поперечные линейные динамические жесткости [1] становятся на высоких частотах пренебрежимо малыми по сравнению с изгибными линейными жесткостями. Поэтому движение здесь распадается на два независимых вида продольно-поперечные волны в стержне с абсолютно жесткими на изгиб полками и симметричные изгибные волны в полках, которые и обусловливают параболические дисперсионные зависимости. [c.32]

При распространении волн крутильного типа имеет место изгиб не только в полках, но и в стенке. Поэтому влияние изгибных колебаний отдельных полос на общее волновое движение стержня здесь еще больше, чем в случае рассмотренных выше изгибных волн. В частности, как показывает расчет, первая критическая частота, соответствующая А, = О, практически всегда определяется изгибным резонансом. Этот факт имеет важное значение при оценке пределов применимости приближенных теорий крутильных колебаний стержней. Поскольку ни одна из этих теорий не учитывает искажения формы поперечного сечения, а следовательно, и изгиба полос, то на частотах, где этот изгиб существен, теории перестают правильно описывать дисперсию волн в реальном стержне. [c.34]

Пластические свойства сварных швов в некоторых случаях проверяют изгибом полосы с продольным швом, расположенным вдоль оси. Кроме того, некоторое представление о пластичности швов можно получить при испытании на удар. Методика испытания и формы образцов для испытания на удар должны соответствовать требованиям ГОСТ 4647-55. [c.214]

Измерение высоты неровностей производят визуально в окуляре с оценкой величины изгиба полос (высоты неровностей) в долях полосы или с помощью окуляр-микрометра. В последнем случае цену деления окуляр-микрометра определяют по расстоянию между интерференционными полосами. [c.155]

Резку вставки ручным газовым резаком надо производить по направляющему уголку с предосторожностью (с перерывами), чтобы не имели места остаточные деформации (серповидный изгиб полосы). [c.272]

Процесс правки. В основе процесса правки на роликовых правильных машинах лежит знакопеременный изгиб выправляемой полосы. Ролики правильной машины устанавливают таким образом, что наибольшую деформацию изгиба полоса испытывает под вторым роликом. По ходу правки стрела прогиба уменьшается, и полосе придается прямолинейность. При изгибе эпюра распределения напряжений по сечению выправляемой полосы состоит из двух зон (рис. 137, б). В центральной зоне высотой у напряжения меньше предела текучести, и величина напряжений на этом участке определяется наклонной прямой. В крайних частях, ближе к поверхности полосы, имеет место зона пластической деформации, напряжения по высоте зоны постоянны и равны пределу текучести. [c.295]

Производство сварных труб. Исходным материалом при производстве сварных труб является полоса (штрипс) или лист. Стальная труба получается в результате пластического изгиба полосы или листа и последующей сварки. Труба образуется при изгибе полосы или листа в продольном направлении или сворачиванием в винто- [c.331]

Рассмотрим задачу об изгибе полосы длиной 21, высотой 2с и толщиной, равной 1, нагруженной равномерно распределенной по длине нагрузкой интенсивностью q (рис. 4.10). Будем полагать, что полоса свободно оперта по краям. На боковые кромки действуют реактивные усилия, равные ql, а продольная сила и момент на этих кром-, ках равны нулю. У [c.77]

Сравнивая решение задачи об изгибе полосы, полученное методами теории упругости, с решением аналогичной задачи методами сопротивления материалов, замечаем, что при точном решении задачи напря кения ие равны нулю, т. е. волокна надавливают друг на друга, и напряжения изменяются по высоте сечения по закону кубичес]шй параболы. Нормальные осевые напряжения имеют отличаюш ий-ся от линейного закон распреде.лешш напряжений, однако уточнения, вносимые двумя последними членами выражения (4.26), невелики. Распределение касательных напряжений по высоте полосы (при условии, что Р на торцах распределено по такому же закону) соответствует тому, которое получается пз элементарной теории изгиба балок. [c.81]

Для однородных решений статического изгиба полосы это сделано в работах [94, 316]. Физически оно очевидно в полубес-конечной полосе задание пары функций на торце должно однозначно определять поле нормальных волн, что равносильно двукратной полноте и минимальности прямых нормальных волн, а в прямоугольнике для однозначного определения волнового поля нужно задать четыре функции (по две на противоположных срезах), что эквивалентно требованию четырехкратной полноты и минимальности всех нормальных волн. [c.201]

Полученное решение можно использовать и в случае изгиба полосы равномерно распределенной нагрузкой ра. Если нагрузка приложена на грани y=h, то для этого необходимо заменить в (10.1) Sinpx на ospx, в (10.5) [c.59]

Введение четвёртого ролика положения не исправит, так как он, производя изгиб полосы в противоположном направлении, в рассматриваемом сечении создаёт меньшие напряжения по сравнению с первым изгибом. Введением пятого и последующих роликов также не удаётся освоболиться от упругого влияния внутренних слоёв, так как они в лучшем случае будут повторять эпюру деформаций, приведённую на фиг. 70. [c.994]

Для горячего свёртывания широких полос после их прокатки на непрерывных станах большей частью применяются мно-гороликовые моталки. Процесс свёртывания полосы в этой машине достигается последовательн ы м изгибом полосы рядом расположенных по окружности рулона роликов. Для беспрепятственного увеличения диаметра рулона по мере сматывания полосы ролики у этих машин делаются раздвижными. В зависимости от способа раздвигания роликов эти моталки могут быть подразделены на два типа с автоматическим раздвиганием [46] и с раздвиганием непосредственно самим рулоном [82]. Примером машины второго типа может служить моталка, изображённая на фиг. 86. Эта машина располагается обычно над выходным рольгангом и состоит из двух подающих роликов и семи гибочных, из которых два нижних сделаны приводными, а остальные — холостыми, установленными на качающихся рычагах, благодаря чему достигается возможность раздвигания холостых гибочных роликов по мере увеличения диаметра рулона. Раздвигание этих роликов происходит непосредственно самим рулоном. Постоянное прижатие к рулону двух левых гибочных роликов осуществляется нижним левым пневматическим цилиндром, а прижатие трёх верхних роликов— их собственным весом при этом они частично уравновешиваются верхним пневматическим цилиндром. По окончании намагыва- [c.1008]

Длина подъёмно-качающихся столов определяется из условия, что угол наклона стола при верхнем его положении не должен быть слишком большим, чтобы из-за него не затруднялась подача прокатываемой полосы в валки и не было бы значительного изгиба полосы в месте сопряжения стола с подводящим рольгангом, что особенно важно при прокатке фасонных профилей. Наклон стбла в старых установках делался 1 6—1 8. У современных станов обычно применяется наклон не больше 1 10 или даже 1 15 [56]. [c.1039]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...