Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Продольные Уравнения

В основной части пограничного слоя с толщиной ё е скорость и 1 (область 2 на рис. 1.2). Поэтому для возмущений функций течения вдоль фиксированной линии тока, используя продольное уравнение импульса, а также уравнения неразрывности и состояния, легко получить оценки  [c.22]

Однако вблизи поверхности тела, где скорость обращается в нуль при любых Ар, найдется область, в которой Аи - Поэтому для нее продольное уравнение импульса дает другую оценку  [c.22]


Цепь подачи приводится от вала III коробки скоростей и включает коробку подач, механизм реверса и механизм фартука поперечного и револьверного суппортов. Поперечный суппорт имеет только поперечную подачу, а револьверный — только продольную. Уравнение цепи подачи будет выглядеть так  [c.113]

Уравнения (1.7) и (1.8) описывают поперечное движение частицы и называются поперечными уравнениями. Часто их называют также, не совсем точно, радиальными уравнениями. Уравнение (1.9) описывает продольное движение частицы и называется продольным уравнением.  [c.13]

Уравнения (1.12)—(1.14) описывают радиальное, азимутальное и продольное движения частицы и называются соответственно радиальным, азимутальным и продольным уравнениями.  [c.15]

Приступим теперь к выводу уравнения продольных (фазовых) колебаний частицы. Прежде всего, дополним правую часть продольного уравнения (7.3) расталкивающей силой  [c.163]

Большинство этих "дефектов" в принципе могло бы быть устранено, хотя бы в рамках численного моделирования, однако численные расчеты нерациональны из-за недостатка фактических количественных сведений, например, о местных гидравлических сопротивлениях, реологических свойствах уретры, о мышечной активности, продольном натяжении или изгибании уретры. В частности, можно более подробно рассмотреть модельную задачу с учетом продольного удлинения, но тогда в формулах типа (2.18) Л пришлось бы либо задавать, либо определять из продольного уравнения равновесия через заданную продольную силу [9]. Для этого случая можно было бы в рамках теории [9] в подробностях рассмотреть зависимость / , от р , которой определяется так называемая передаточная функция [6].  [c.102]

При исследовании локального теплообмена кроме безразмерных чисел в уравнения войдут безразмерные координаты, представляющие собой отношение обычных координат к определяющему размеру. Для продольно омываемой пластины это будет Л = х//.  [c.83]

Выразим уравнение (4.12 ) через продольные усилия  [c.71]

Уравнение распространения волн вдоль упругой струны и уравнение распространения продольных волн в упругой среде имеют аналогичные математические формы. На рис. 5 изображена часть поперечной волны на упругой струне с постоянной линейной  [c.72]

Распространение продольных волн выражается аналогичным уравнением, если функцию рассматривать как плотность среды. В этом случае модуль упругости Е заменяет натяжение струны т, масса единицы объема заменяет массу единицы длины р и скорость распространения волны будет иметь вид  [c.73]


Функцию уравнения (2-3) можно рассматривать как амплитуду поперечной волны или как плотность среды для продольной волны, а также можно считать функцией вероятности, если уравнение применено к световому излучению.  [c.74]

Проектирование дискретных каркасов в случаях, когда имеется продольная ось симметрии (корпус судна, фюзеляж самолета), производится по поперечным сечениям. Отдельные поперечные сечения могут быть заданы явными, неявными или параметрическими уравнениями, и интерполяция боковой поверхности между этими сечениями также может соответствовать одной из этих трех форм представления. Если ось 2 принимают за продольную ось проектируемого изделия, тогда поверхность представляется уравнением  [c.43]

Кривая Безье, характеризующая продольное сечение, может быть построена по характеристической ломаной с вершинами Р(по, 2о), Р (а , 2 ), Рг(а2, г), Рз( з, 2з). Параметрическое уравнение кривой Безье  [c.43]

Пользуясь принципом Гамильтона — Остроградского, составить дифференциальное уравнение продольных колебаний тонкого стержня, заделанного на одном конце и с массой т на другом конце, и получить граничные условия. Плотность материала стержня р, модуль продольной упругости Е, площадь поперечного сечения Р, длина I,  [c.377]

Рассмотрим стержень с шарнирно-закрепленными концами, нагруженный продольной силой Р (рис. 146, а). Допустим, что величина этой силы достигла некоторого критического значения Р = = Ркр). и стержень слегка изогнулся (рис. 146, б). Если предположить, что потеря устойчивости происходит при напряжениях, не превышающих предела пропорциональности и что имеют место лишь малые отклонения от прямолинейной формы, то дифференциальное уравнение изогнутой оси стержня принимает вид (см. 5 гл. 10)  [c.210]

Перемещения Д/р и б,, входящие в канонические уравнения, чаще всего определяют по методу Мора или по способу Верещагина. При этом для балок и рам влиянием поперечных и продольных сил обычно пренебрегают и учитывают лишь изгибающие моменты. Однако, определяя перемещения в балках прямоугольного поперечного сечения, для которых отношение высоты сечения к длине  [c.401]

В отличие от поперечного изгиба при продольном в правой части этого уравнения следует ставить знак минус , так как абсолютная величина изгибающего момента  [c.503]

Учитывая одновременное действие всех перечисленных силовых факторов, в том числе и начальных параметров М и получим универсальное уравнение для моментов при продольно-поперечном изгибе  [c.521]

Изложенная выше теория расчета продольных колебаний может быть распространена также и на случаи расчета поперечных и крутильных колебаний. Например, рассматривая невесомую балку с одной степенью свободы, получим уравнение движения в виде (20.1). В этом случае вместо переменной х следует принять перемещение  [c.535]

При продольном течении охладителя вдоль проницаемой поверхности, когда обосновано применение выражения (3.10), одновременное использование двух условий (3.11) является ошибочным, так как в этом случае уравнение теплового баланса (3.10) можно представить в виде  [c.50]

Форсированный режим теплообмена отличается значительными массовыми расходами охладителя G и, как следствие, большими значениями параметра Ре = GS /X. Поэтому в нем влиянием продольного переноса теплоты теплопроводностью можно пренебречь ХЭ Г/Э2 = 0. В этом случае 6 Фв, Ь в =0) система уравнений (5.14), (5.15) принимает вид  [c.108]

Будем решать систему уравнений (9. 1. 21), (9. 1. 22) с граничными условиями (9. 1. 23)—(9. 1. 25) в соответствии с [118] при помощи метода Кармана—Польгаузена (см., например, [2]). Представим продольную скорость (и , температуру 0 п концентрацию Фр в виде полинома второго порядка относительно параметра у/о., 1 = , 2, 3 ( 1 — толщина динамического, — тол-  [c.336]

Авторы работы [435] измеряли коэффициент диффузии в продольном направлении (Дг) в псевдоожиженном слое, образованном жидкостью и твердыми частицами, причем этот коэффициент оценивался по уравнению  [c.408]


Первые тр-и члена представляют собой перемещение вверх сечения В — В под действием силы Яд, четвертый член — перемещение вниз сечения В — й от действия силы Е. Из этого уравнения находим Яд, после чего определение продольных сил в сечениях производится без затруднений по методу сечений, как показано в предыдущих параграфах.  [c.68]

Для изучения продольного изгиба и определения критической силы используем приближенное дифференциальное уравнение изогнутой оси балки (см. 58)  [c.266]

Если применить для исследования продольного изгиба не приближенное, а точное дифференциальное уравнение изогнутой оси (УП.З), то оказывается возможным определить не только значение критической силы, но и зависимость между сжимающей силой и прогибом стержня.  [c.268]

Формула (Х.7) получается, если рассмотреть дифференциальное уравнение продольного изгиба  [c.268]

Дифференциальные уравнения продольных колебаний системы с гасителем имеют следующий вид  [c.288]

Решение. Малые свободные колебания подпрыгивания подрессоренной части вагона характеризуются уравне-нием 2 = /i (0. 3 малые свободные колебания продольной качки уравнением ф =  [c.359]

Дополнительное краевое условие связывает величину возмуш ения давления с первой производной по X от толш ины вытеснения пограничного слоя <5. Но <5 — всегда интеграл от функции, зависяш ей от продольного компонента скорости и и, быть может, других функций течения (например, для гиперзвуковых течений, которые рассмотрены в главе 4). Подстановка выражения для dp/dx в продольное уравнение импульса пограничного слоя приводит, таким образом, к появлению там члена, содержаш его д и/дх под знаком интеграла по у. Появление д и/дх не под знаком интеграла привело бы к необходимости задавать на конце тела произвольную функцию от у. Но поскольку д и/дх стоит под знаком интеграла по у, задача допускаетзадание на заднем конце тела одной постоянной, которая в данном случае входит в виде произвольной аддитивной константы при х.  [c.34]

Рассмотрим уравнение энергии дисперсного потока (1-50) применительно к гидромеханически и термически стабилизированному потоку газовзвеси, движущемуся в прямой круглой трубе. Примем, что <7ст = onst, поток несжимаем, а его физические параметры неизменны. Тогда для осесимметричного стационарного течения R цилиндрических координатах (г — текущий радиус канала, х — продольная координата, направленная по оси движения), пренебрегая осевым теплопереносом d tT ldx = d tfdx = 0 я полагая n= r = 0, взамен (1-5П) получим  [c.202]

Для проверки гипотезы о стержнеподобном, безгра-диентном движении слоя и для выявления ряда закономерностей автором и сотрудниками были проведены опыты в различных (особенно узких) каналах. Под узкими каналами будем понимать такие каналы, в которых влияние стенок проявляется в изменении характера движения частиц слоя. Согласно уравнению (9-45) или (9-46) важен не абсолютный размер канала, а отношение его определяющего размера к диаметру частицы А/ т- Для каналов круглого сечения Д= ), для кольцевых Д = 0,5Л. Из рассмотрения литературных данных о характере продольного движения плотного слоя [Л. 30, 108, 193, 221, 341, 345] следует, что эти данные получены в сравнительно широких каналах, т. е. при Д/ т>30 (за исключением нескольких опытов И. В. Гусева [Л. 108]), при небольших скоростях движения слоя и при внутреннем обтекании стенок канала.  [c.292]

Описанный результат, т. е. получение перевернутого профиля скорости в конечном сечении за решеткой при > 2, имеет место только при тонкостенной решетке. Легко показать, что в случае толстостенной (ячейковой — в виде хонейкомба, продольно-трубчатой), а также объемной (слоевой и т. п.) решетки перевертывания профиля скорости не происходит. Это подтверждают как теоретические, так и опытные данные. Действительно, если решить уравнение (4.18) относительно 21 и подставить его в выражение (4.26), то получим  [c.99]

Вводя обозначения плРп ехр nnf (у) = Рп и nnQn exp (—nnf (у)) = = Qn в уравнения (5.31), (5.33) и (5.35), получим следующие выражения для продольной составляющей скорости на границах решетки х 0)  [c.126]

Пользуясь принципом Гамильтона — Остроградского, составить дифференциальное уравнение поперечных колебаний шарнирно опертой балки, а также получить граничные условия. Плотность материала балки р, модуль продольной упругости Е, площадь поперечного сечения Е, момент ииерцип поперечного сечения У, длина балки I.  [c.378]

Пользуясь принципом Гам [ль-топа — Остроградского, составить уравнения малых колебаний системы, состоя-птей из консольной балки длины / и груза массы т, прикрепленного к балке и к основанию пружинами жесткости с. Плотность материа.яа балки р, модуль продольной упругости Е, площадь поперечного сечения Е, момент инерции поперечного сечения У.  [c.378]

При X — I ЯЗ второго уравнения находим наибольшее по величине продольное усилие Л/ = — [Я + yFia + yF I — а)]. Этой же величине равна и реакция в заделке.  [c.41]

Представляет интерес движение по трубе смеси газ — твердые частицы. Если труба — проводник или диэлектрик с равномерно распределенным зарядом, то, согласно закону Гаусса, электрического поля внутри трубы не будет. Если частицы равномерно заряжены и осесимметрично распределены по трубе, то частица, возможно, осядет на стенку, если поток нетурбулентен. Согласно уравнению (10.157), мелкие стеклянные шарики в атмосферном воздухе при концентрации 1 кг частицЫг воздуха на расстоянии 1 см от оси будут иметь в 10 раз большее ускорение, чем под действием силы тяжести даже при отношении заряда к массе, равном 0,002 к1кг. Радиальная составляющая интенсивности турбулентного движения частиц в соответствии с приближением oy [721] составляет 10 м сек для частиц диаметром 100 мк. Этот эффект может полностью компенсировать действие силы тяжести на смесь газ — твердые частицы в горизонтальной трубе и стать одной из возможных причин большой разницы между поперечной и продольной интенсивностями турбулентного движения частиц (разд. 2.8). Распределение плотности, данное oy [726], можно приписать дрейфовой скорости, обусловленной главным образом электрическим зарядом частиц.  [c.485]


Поток в канале. Чтобы показать применение основных соотношений к электрогидродинаыическому потоку заряженных твердых частиц в заземленном канале с малой концентрацией частиц (меньше, скажем, 0,25 кг1м ), рассмотрим следующую задачу, для которой основные уравнения гл. 6 упрощаются двумерное движение в электрическом поле (г = 1,2) движение частиц не оказывает существенного влияния на движение непрерывной фазы все частицы имеют один размер s = 1). Рассмотрим случай движения множества заряженных твердых частиц с постоянной скоростью при постоянной продольной скорости Uq потока в двумерном канале шириной 2Ь с заземленными проводящими стенками, как показано на фиг. 10.15. Задача решается с учетом силы вязкости, преодолеваемой частицами, движущимися по направлению к стенкам (скорость и в направлении у). В этом случае электростатические силы, действующие на множество частиц, полностью обусловлены поляризованным зарядом проводящей стенки и пространственным зарядом множества частиц.  [c.488]

Проведем какое-нибудь сечение, например а — а, я рассмотрим равновесие нижней отсеченной части. Воздействие вер.хией отброшенной части на нижнюю заменим продольной силой и предварительно направим ее от сечения, т. е. предположим, что сила является растягивающей. Составим уравнение равновесия. Проецируя все силы, действующие на нижнюю часть, на направление параллельное оси стержня, и приравнивая сумму проекций нулю, получаем Л +8С — 5/ = 0, откуда Л 1 = —ЗР.  [c.22]

При ряде допущений, характерных для метауровня, уравнение высокочастотных колебаний в продольном движении самолета при посадке имеет вид  [c.145]


Смотреть страницы где упоминается термин Продольные Уравнения : [c.298]    [c.158]    [c.204]    [c.162]    [c.45]    [c.105]    [c.520]    [c.523]    [c.441]   
Прочность, устойчивость, колебания Том 3 (1968) -- [ c.288 ]

Прочность Колебания Устойчивость Т.3 (1968) -- [ c.288 ]



ПОИСК



212 — Линии упругая—Уравнения продольно-поперечный 230, 231 236 — Линия упругая — Ураннення — Интегрирование по методу начальных параметров

212 — Линия упругая — Уравнения продольно-поперечный 230, 231 236 — Линия упругая — Уравнения — Интегрирование по методу начальных параметров

425 — Уравнения продольные — Величины — Обозначения и размерность

Бесконечность числа видов уравнения контура сечения и выражений для продольного перемещения

Дифференциальное уравнение упругой линии углов закручивания при действии на тонкостенный стержень Продольных сил

Изгиб и кручение совместные продольно-поперечный — Расчет на прочность 133 Уравнение упругой линии

Интегральные уравнения основных граничных задач продольного сдвига бесконечных тел с криволинейными разрезами

Классификация колебаний стержней. Дифференциальное уравнение продольных колебаний. Численные значения постоянных для стали. Решение для стержня, свободного на обоих концах. Вывод решения для стержня с одним свободным и другим закрепленным концом. Стержень с двумя закрепленными концами. Влияние малой нагрузки. Решение задачи для стержня с прикрепленной к нему большой нагрузкой. Отражение в точке соединения. Поправка иа поперечное движение. Хриплый звук Савара. Дифференциальное уравнение для крутильных колебаний. Сравнение скоростей продольной и крутильной волн Поперечные колебания стержней

Общие уравнения для продольного перемещения

Оглавление и Часть вторая ЛИНЕЙНЫЕ СИСТЕМЫ С БЕСКОНЕЧНЫМ ЧИСЛОМ СТЕПЕНЕЙ СВОБОДЫ Продольные и крутильные колебания прямых стержней Уравнения продольных и крутильных колебаний прямого стержня

Приближенное решение уравнения продольно-поперечного изгиба стержня

Продольно-поперечный изгиб и устойчивость стержней ЗМ Уравнение упругой линии сжато-изогнутого стержня в обобщенной форме

Продольные Уравнения частотные

Продольные волны в цилиндрическом стержне уравнение частот

Составление и решение уравнений для определения продольных, крутильных, изгибных и других колебаний конструкций

Стержни на упругом основами — Изгиб 223, 224 — Изгиб продольно поперечный 236—238 — Линия упругая— Уравнения 224, 228: 11 Х>гпбы 227: — Равновесие

Точное решение уравнения продольно-поперечного изгиба стержМетод начальных параметров

У уравнение движения оболочечных конструкций с двумя продольными шарнирами

У уравнение движения оболочечных конструкций с продольными шарнирами

Упрощение уравнения поперечного и продольного изгиба составных балок

Уравнение автоколебаний при наличии постоянной продольной силы

Уравнение волновое продольных колебаний

Уравнение вынужденных продольных волн

Уравнение гармоническое (Лапласа) продольно-поперечного

Уравнение движения двумерное продольных колебаний

Уравнение продольного осесимметричного движения. Течение сквозь каналы

Уравнение частот продольных колебаний цилиндрического стержня

Уравнения движения стержня имеющего продольное

Уравнения движения стержня, имеющего продольное движение

Уравнения углов поворота для упругой линии при продольно-поперечном изгибе

Цилиндрическая панель с продольными ребрами. Исходные уравнения

Электромагнитные поля и волновые уравнения в продольно-неоднородной среде



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте