Изгиб консольных

На рис. 56 приведены примеры нецелесообразного (а, в) и целесообразного (б, г) нагружения профилей (изгиб консольной балки). Пониженный уровень растягивающихся напряжений в схемах б, г способствует упрочнению детали, несмотря на одновременное повышение напряжений сжатия. [c.127]

Рис. 4. Изгиб консольной балки

При поперечном изгибе консольной балки длиной / прямоугольного поперечного сечения высотой Л и шириной Ь, изгибаемого в плоскости Хи Х сосредоточенной силой Р на свободном конце, в сопротивлении материалов получено решение [c.62]

Рассмотрим поперечный изгиб консольного бруса силами, распределенными на его торце и приводящимися к силе Р, направленной по оси Х2 (рис. 8.3). [c.207]

В этой главе рассмотрены решения задачи изгиба консольного бруса, один конец которого закреплен,а другой на торце нагружен распределенными силами h, которые приводятся к силе Р, проходящей через центр изгиба параллельно главной центральной оси Х2 сечения. [c.222]

Первая попытка аналитического подхода к исследованию вопросов сопротивления твердых тел разрушению (случай изгиба консольной балки) принадлежит Галилею (1638). Предполагая тела абсолютно твердыми, он, естественно, не установил, что их прочность определяется деформацией и поэтому не смог дать исчерпывающего решения задачи. Однако уже сама ее постановка представляла положи- [c.7]

Испытания проведены на машине ВУ-8 при круговом симметричном изгибе консольно закрепленных образцов диаметром 6 мм, гладких /), с надрезом р = 1 мм (2), р=0,465 ми (3) и р=0,15 мм (4), и>=Ы° на базе 20-10 циклов. Образцы после шлифования отпущены при 650—670° С в вакуумированных ампулах [14] [c.23]

Общие сведения. Цель работы — ознакомление с косым изгибом консольного бруса и сравнение опытных значений прогиба и напряжений с теоре тическиМи. [c.92]

Рис. 186, Стенд для испытаний на кру-чение и изгиб консольных моделей, Предельный момент изгибающий — 10 Тм, крутящий — 5 Тм. I — модель, 2 и 3 — винты для нагружении модели.

Устойчивость макронапряжений при циклическом нагружении изучалась на образцах из мягкой малоуглеродистой стали после обкатки роликом [126]. Испытание на усталость проводили при изгибе консольно-вращающегося образца с напряжением на 0,5 кгс/мм ниже предела упругости для образца после обкатки роликом. [c.143]

Изгиб консольной призматической балки силой, действующей в плоскости торца (результаты решения задачи) [c.337]

Упомянутая выше задача об изгибе консольной балки была поставлена и решена Сен-Венаном. Позднее она подвергалась дополнительному рассмотрению рядом авторов, в частности, С. П. Тимошенко. Имеется ряд вариантов решения и изложения решения этой задачи. Здесь будут показаны лишь план решения задачи и основные результаты без промежуточных выкладок. [c.338]

Изгиб консольной балки эллиптического поперечного сечения. Пример 13.10. Исследовать изгиб консольной балки эллиптического поперечного сечения, при условии, что сила Р, изгибающая стержень, приложена в центре тяжести торцевого сечения и действует вдоль главной оси инерции х. [c.347]

Приведены на рис. 3.3, где для каждого случая указаны граничные условия. Так, например, на правый торец стержня изображенного на рис. 3.3, а, передается изгибающий момент, пропорциональный длине жесткого рычага и углу поворота касательной к оси стержня над правой опорой. Отсюда следует граничное условие М = Ра Ь, т. е. EJv" = Pav при х = I. При изгибе консольного стержня, нагружаемого через жесткий шатун (рис. 3.3, б), на правый его торец кроме продольной силы Р передается попереч ная сила, пропорциональная углу наклона жесткого рычага [c.82]

Рис. 9. Схемы нагружения образцов при испытании на усталость а — чистый изгиб при вращении круглых образцов б — чистый изгиб в одной плоскости круглых и некруглых образцов в — поперечный изгиб при вращении круглых консольных образцов г — поперечный изгиб в одной плоскости круглых и некруглых образцов б — поперечный изгиб консольных круглых образцов при вращении силовой плоскости е — переменное растяжение — сжатие круглых и некруглых образцов ж — переменное кручение круглых образцов I — схема нагружения П — эпюра изгибающих моментов /// — цикл напряжений

Испытания на выносливость в кипящей дистиллированной воде при симметричном цикле нагружения и при средних напряжениях цикла одноосного и двухосного растяжения (с соотношением главных напряжений а с/ ок 1/2) проводили при циклическом изгибе консольно закрепленного трубчатого образца (диаметром 13 мм, толщиной стенки 1 мм) . [c.130]

Температура хрупкости (ГОСТ 10995—64). Установлены два метода определения температуры хрупкости а) при изгибе консольно закрепленного образца б) при сдавливании образца, сложенного петлей. Для каждого метода приняты два режима испытаний статический и динамический, а также три варианта испытаний. Выбор метода, режима и ва- [c.153]

Температура хрупкости при изгибе консольно закрепленного образца (толщиной 1,6 мм) пластмассы с температурой хрупкости ниже нормальной определяется но ГОСТ 16782—71. Этот стандарт регламентирует два режима испытания — статический со скоростью нагружения 0,75 см/с и динамический со скоростью 2 м/с и три варианта А — полный (определяется температура, °С, хрупкости, при которой разрушились 50% образцов) Б и В — неполные (испытания проводятся при одной определенной температуре и учитывается соотношение числа разрушенных и неразрушенных образцов). [c.240]

Усталостные испытания на знакопеременный изгиб консольных образцов с острым кольцевым надрезом, результаты которых [c.197]

Испытания проводили в коррозионной среде на усталостной машине ОМ-1, осуществляющей переменный круговой изгиб консольного образца по симметричному циклу. [c.252]

При использовании достаточно густой сетки можно пренебречь искривлением сетки и считать, что ее узлы соединяются прямыми линиями. В этом случае могут быть использованы треугольные элементы. Построение полей перемещений для треугольных элементов не требует никаких отображений. В случае плосконапряженного состояния (а оно является одним из решающих для пологой оболочки) Б качестве поля перемещений для треугольного элемента используется уравнение плоскости, что соответствует однородному напряженному состоянию [4]. В результате полное поле деформаций и напряжений для всей области аппроксимируется ступенчатой функцией, что влечет за собой использование достаточно густой сетки. Если рассмотреть решение простейшей задачи изгиба консольной балки с использованием треугольных и прямоугольных элементов, то можно убедиться, что треугольный элемент, даже при большом числе неизвестных, дает худший результат, чем прямоугольный [4]. [c.222]

Изгиб консольного стержня силами, приложенными к торцевому сечению. Пусть к торцевому сечению стержня s — I) в точке с координатами и уо приложены усилия Рх и Ру. [c.103]

Искривление поперечных сечений можно наглядно продемонстрировать на примере изгиба консольной балки прямоугольного сечения из резины, вызванного приложенной на конце сосредоточенной силой (рис. 7.32). Если предварительно на боковых гранях нанести прямые линии, перпендикулярные к оси балки, то после изгиба эти линии не остаются прямыми. При этом они искривляются так, что наибольший сдвиг имеет место около нейтрального слоя. [c.137]

Для оценки величин наибольших напряжений а и соотношений между ними рассмотрим, например, изгиб консольной балки прямоугольного поперечного сечения с размерами bxh, находящейся под действием равномерно распределенной нагрузки, приложенной к верхней грани балки (рис. 7.42). Наибольшие по абсолютной величине напряжения [c.145]

Рассмотрим, например, изгиб консольной балки швеллерного сечения в плоскости Оху (рис. 7.52, а). Характер распределения касательных напряжений в поперечном сечении швеллера такой же, как и в двутавре. В стенке швеллера действуют касательные напряжения Ху , а в полках — касательные напряжения Эпюры этих напряжений приведены на рис. 1.52,6. [c.157]

Изгиб консольной балки силой, приложенной на конце [c.355]

Примечание. ВР — внецентренное растяжение. / = 0,1 ПИ — плоский изгиб консольных = —1. При использовании литературных источников за принимались опубликованные значения для [c.202]

КИ — круговой изгиб консольных цилиндрических образцов, R [c.203]

На рис. 2.40 приведена конструкция установки для усталостных испытаний образцов при температуре до 20 К. Нагружение производится по схеме поперечного изгиба консольно укрепленных вращающихся образцов круглого сечения. Нагружение осуществляется с помощью пневматического устройства, внутри которого находится герметичный сильфонный нагружающий узел. Усилие на образец передается от штока через рычаг и подшипник, установленный на хвостовой части образца. Заданное давление нагружения поддерживается автоматически редуцирующими устройствами. Также автоматически осуществляется регистрация и запись деформации образца. Температура образца замеряется термопарами. Количество циклов нагружения регистрируется механическим счетчиком, соединенным приводом с электродвигателем. При разрушении образца электродвигатель отключается. [c.61]

В качестве примера масштабных преобразований физических уравнений, содержащих дифференциальные операторы, рассмотрим уравнения краевой задачи об изгибе консольной балки (см. рис. 3.2) для объекта 1 [84] [c.61]

Рассмотрим приложение метода векторных основных единиц к эталонной задаче изгиба консольной балки сосредоточенной силой (см. рис. 2.2). В список определяющих параметров включим длину I и размеры Ь, h поперечного сечения, модуль упругости материала Е, внешнюю силу Р. В качестве искомой величины примем угол поворота на свободном конце балки ф. [c.69]

Изгиб консольной балки (непрямой метод) [c.185]

Построить теоретическую форму (в виде бруса равного сопротивления изгибу) консольно нагруженной оси по данным, приведенным на рис. 12.5. Материал оси — сталь 45 нормализоваи- [c.201]

Исходя из изложенного в Институте механики АН УССР были созданы программные испытательные машины МИП-4 и МИП-8М для испытаний на изгиб консольных вращающихся образцов. Машина МИП-4 (рис, 37) предназначена для программных испытаний на усталость образцов диаметром дo4д л при частоте возбуждения 3000 циклов в минуту [3]. Несущей деталью машины является кронштейн 1, на котором установлены электродвигатель 5 и стойка нагружающего устройства 10. Образец 7 закрепляется в цанговом патроне 6. Нагружение образца осуществляется с помощью пружины 9 через шариковый подшипник 8. Натяжение пружины зависит от положения углового рычага И и длины регулируемой тяги 14. В процессе испытания рычаг 11 может занимать два положения, соответствующих двум [c.70]

На рис. 131 дан общий вид машины [7,, 12] для программных испытаний на усталость при изгибе консольных вращающихся образцов, оснащенной оптическим фотоэлектронным сигнализатором, стробоскопическим микрофотоскопом и фотоэлектро-графом. [c.191]

Ударная вязкость (ударное разрушение), кгссм/см по Изоду (ГОСТ 19109—73) определяется испытанием на ударный изгиб консольно закрепленного образца (размером 12,7X12,7X63,5 мм) или плоского (толщиной не менее [c.241]

Изгиб консольных пластин переменной толщины (лопасти осевых гидравлических турбин) Метод Рнтца Стрела 60 180 2-3 [c.610]

Те немногие исследовар.ия о влиянии форм колебаний на рассеяние энергии в металле, которые были проведены до настоящего времени, относились лишь к колебаниям при изгибе консольно зажатых стержней. Между тем, это лишь небольшая часть спектра частот колебаний, свойственная рабочим лопаткам. Повреждения лопаток происходят не только при рассмотренных формах. Поэтому большим пробелом является отсутствие сведений о влиянии других форм из всего многообразия спектра. [c.117]

Усталостные испытания показали, что пределы выносливости резьбовых образцов при симметричном изгибе в коррозионной среде для всех исследованных сталей практически находятся на одном и том же довольно низком уровне (12—14 кГ1мм ). Предел выносливости для стали 40Х имел наименьшее значение. Пределы выносливости гладких образцов того же диаметра, испытанных на воздухе при подобном же виде нагружения (симметричном изгибе консольного образца), отличаются друг от друга более существенно. [c.252]

Особого внимания при формулировке граничных условий заслуживают случаи, когда внешние нагрузки передаются на стержень с помощью промежуточных деталей, изменяющих при изгибе стержня воспринимаемое им силовое воздействие. Так, например, на правый торец стержня длиной I, изображенного на рис. 7.3, а, передается изгибающий момент, пропорциональный длине а жесткого рычага и углу поворота a = w (/) касательной к оси стержня над правой опорой. Отсюда при X = I следует граничное условие EJw" — Paw 0. Остальные три граничных условия очевидны w (0) 0 w" (0) = 0 W (О = 0. А при изгибе консольного стержня, нагружаемого через-жесткий шатун (рис. 7.3, б), на правый торец кроме продольной силы F передается поперечная сила, пропорциональная углу наклона жесткого рычага ср wla. При х I это приводит к граничному условию (EJw") + Fw + Fwla = 0. Три других граничных условия таковы w (0) = 0 w (0) = 0 w" I) = 0. [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...