Линии текучести

Излом а на обобщенной кривой течения (см. рис. 8.20) соответствует линии текучести, а точка б — конец кривой — разрушению от среза. Так устанавливаются уровни линий т, и в левой части диаграммы. Так как диаграммы Ттах =/ (g max) могут быть получены при различных видах напряженного состояния, обнаруживается хорошее согласование мест преждевременного обрыва обобщенной кривой течения, получаемой при том виде напряженного состояния, которому соответствует разрушение от отрыва. На рис. 8.21 показано, что в случае очень твердого материала преждевременный отрыв обобщенной кривой течения произошел при всех видах напряженного состояния (сжатие, кручение, растяжение), кроме смятия материала у поверхности. В случае твердого материала при двух видах напряженного состояния удается получить полную, обобщенную кривую течения (при смятии и сжатии), а при двух видах напряженного состояния (кручение и растяжение) в силу разрушения от отрыва происходит преждевременный обрыв [c.554]

На рис. 7.11 отмечены номинальные допустимые напряжения, определяемые по пределам прочности Oj (пунктирная горизонтальная линия), текучести Оо, 2 (темные точки на кривых раз- [c.263]

При изучении сопротивления растяжению строительной стали инженеров заинтересовало в особенности явление внезапного удлинения на пределе текучести. Тот факт, что при определенном значении растягивающего напряжения происходит внезапное падение растягивающей нагрузки и что после этого металл получает значительное удлинение при несколько пониженном напряжении, хорошо известен. Бах ввел для этих двух значений напряжения наименования верхнего и нижнего пределов текучести ). Дальнейшие опытные исследования показали, что нижний предел текучести в меньшей степени зависит от формы образца, чем верхний на этом основании на практике ему придается большее значение. Испытания на изгиб и кручение показали, что характерные линии текучести (линии Людерса) в этих условиях появляются при значительно более высоких напряжениях, чем в случае однородного распределения напряжений, откуда выясняется, что начало текучести зависит не только от величины наибольшего напряжения, но также и от градиента напряжений. Недавно под руководством А. Надаи были проведены важные эксперименты со сталью при пределе текучести. Они показали, что начало текучести весьма сильно зависит от скорости деформирования ). Кривые рис. 183 воспроизводят результаты, полученные для мягкой стали в широком интервале скоростей деформирования (M=ds/d = 9,5-10 до M = 300 сек ). Из них видно, что не только предел текучести, но также предел прочности и полное удлинение в сильной степени зависят от скорости деформирования. [c.437]

Наблюдения за появлением и распределением линий текучести на поверхности полированных стальных образцов, подвергающихся действию внешних нагрузок, могут дать ценные указания о распределении напряжений и, кроме того, сделать доступным для наблюдения момент превышения некоторого максимального напряжения в опасной точке упруго напряженного тела ). Чтобы получить линии текучести на грубой, неотшлифованной поверхности исследуемого образца, можно покрыть ее слоем цементного раствора ). Текучесть металлов внутри испытываемых моделей можно выявить и изучить по предложенному А. Фраем способу ) для образцов мягкой стали. При помощи своего метода А. Фрай пришел к очень интересным выводам в области пластических деформаций и определил точки максимальных напряжений при опытах с телами различной формы. [c.559]

Лагранжа уравнение 25, 140, 143, 146, 154, 161, 359 Линии текучести 558 [c.702]

Следующей операцией обработки холоднокатаной углеродистой стали является дрессировка — холодная прокатка полос с малым обжатием (0,5—3%). Эту операцию, как правило, применяют для холоднокатаной стали, которая предназначена для глубокой вытяжки при холодной штамповке. При штамповке отожженной листовой стали на ее поверхности появляются линии сдвига, которые ухудшают качество штампованных деталей. При дрессировке— прокатке с малыми степенями обжатия в поверхностных слоях отожженной холоднокатаной тонколистовой стали появляются сжимающие напряжения, которые и предотвращают появление линий текучести при штамповке. Кроме того, дрессировка способствует некоторому улучшению прочности стали без ухудшения ее пластичности. [c.348]

Очевидно, что ве. чину при этом можно трактовать как удвоенную площадь, ограниченную осью т и ломаной линией текучести в заданных пределах т (рис. 6.4). [c.177]

Поскольку Ql трактуется как удвоенная часть пло-ш,ади многоугольника текучести, ограниченная осью и линией текучести в указанных пределах т , то при =0 будем иметь в рассматриваемом случае П1] < 0,5 [c.178]

Если же точка А , соответствующая заданному циклу, лежит на луче 0L, пересекающем линию текучести ММ (см. рис. 179), то коэффициент запаса следует определять по формуле [c.303]

I — граница минимальных значений усталостной прочности 2 —безопасная область 3 — линия текучести [c.301]

АВС точек представляет пределы выносливости при растяжении, огибающая DEF точек (—сг ,з —при сжатии. При малых амплитудах пульсаций пределы выносливости практически постоянны и близки к показателям статической прочности. Верхней границей для сг , считают предел текучести при растяжении сТт.раст (линия ВС), для (- aJ - предел текучести при сжатии оГт,. (линия DE). [c.285]

Участок и начинается после точки Л, когда диаграмма становится криволинейной. Однако до точки В деформации остаются упругими, т. е. при разгрузке образец восстанавливает свою первоначальную форму и размеры. При дальнейшем увеличении нагрузки за точкой В появляются неупругие деформации. В точке С начинается процесс деформации детали без увеличения внешней нагрузки. Этот процесс называется процессом текучести материала. В зоне текучести у стальных образцов существенно меняются электропроводность и магнитные свойства. Поверхность полированного образца покрывается линиями, наклоненными к его оси (линии Чернова). [c.133]

Будем вновь нагружать образец, который был растянут силой, вызвавшей в нем напряжение выше предела текучести, а затем разгружен. При этом окажется, что линия повторного нагружения [c.95]

Сказанное относится к первому полуциклу. При последующем циклическом деформировании сопротивление материалов упругопластическому деформированию изменяете , что ведет к изменению предела текучести (пропорциональности) С увеличением числа циклов эта характеристика может возрастать или убывать в зависимости от свойств материала (рис. 578 линия 1 соответствует сплаву Д16, 2 — стали ЗОХГСА). Изменяется она и в зависимости от степени исходного деформирования Однако для практических расчетов обычно принимают, что предел текучести (пропорциональности) не зависит от числа циклов и от степени исходного деформирования. [c.620]

Для примера на рис. 11.22 представлена кривая распределения предела текучести для малоуглеродистой стали СтЗ, построенная по результатам испытания 6000 образцов. Штриховой линией показана опытная частотная диаграмма, сплошной линией — теоретическая кривая (так называемая кривая нор-к которой стремится при увеличении построенная по экспериментальным [c.46]

Рассмотрим теперь процесс возникновения пластических деформаций. Опыт показывает, что образование пластических деформаций связано со смещениями сдвига в кристаллической решетке. Наглядное подтверждение этому дает, в частности, наблюдение за поверхностью полированного образца при испытании на растяжение. В зоне общей текучести и упрочнения, т. е. при возникновении заметных пластических деформаций, поверхность образца покрывается системой тонких линий или, как их называют, полос скольжения (рис. 47). Эти линии имеют преимущественно направление, составляющее угол, [c.56]

При испытании на сжатие пластические материалы до предела текучести ведут себя так же, как и при растяжении, но далее пластическая деформация растет медленнее. Образец постепенно сплющивается. На рис. 2.21 и 2.23 зависимость между о и е при сжатии образцов показана штриховой линией. [c.169]

При повышении нагрузки за предел пропорциональности прямолинейная зависимость между нагрузкой и удлинением нарушается, небольшое возрастание нагрузки вызывает все большую и большую деформацию. Затем кривая диаграммы переходит в почти горизонтальную прямую линию ВГ, следовательно, на этом участке удлинение образца увеличивается без заметного роста нагрузки. Это явление называется текучестью материала, а напряжение в материале, соответствующее ординате участка ВГ диаграммы, называется пределом текучести, обозначается [c.218]

Если при испытании образца на растяжение не доводить его до разрушения, а прекратить нагружение при напряжениях выше предела текучести, а затем разгрузить образец, то линия разгрузки на диаграмме окажется прямой, параллельной начальному участку диаграммы (рис. 2.23). [c.199]

При пробивке отверстий в стальных листах, например для заклепок, материал листов у краев отверстий получает наклеп, становится более хрупким, что способствует возникновению трещин. В этом случае наклеп — вредное явление. Провода линий электропередач перед их подвеской подвергают предварительной вытяжке, создавая наклеп. Прочность проводов повышается (возрастает условный предел текучести — см. ниже), а значит, в этом случае наклеп полезен. [c.200]

Рассматривая лучи, отвечающие различным типам напряженного состояния материала, можем приближенно установить вид разрушения и выбрать, таким образом, подходящую теорию прочности. Например, луч 1 на диаграмме пересекает раньше всего линию сопротивления отрыву. Следовательно, материал разрушится путем опрыва без предшествующей пластической деформациии. Луч 2 пересекает сначала линию текучести, а затем линию сопротивления отрыву. Следовательно, при данном напряженном состоянии разрушение произойдет путем отрыва, но с предшествующей пластической деформацией. Для напряженного состояния, соответствующего лучу 3, после пластической деформации разрушение произойдет путем среза. В тех случаях, когда лучи, изображающие то или иное сложное напряженное состояние, пересекают прежде всего линию сопротивления отрыву, расчет прочности следует производить [c.193]

Линия А на диаграмме Шнадта — это линия начала пластической деформации (линия текучести). Снизу линия текучести ограничена точкой Jo, ордината которой равна пределу хрупкости, т. е. такому значению величины П, при котором и ниже которого мыслимо лишь хрупкое разрушение без предшествующей ему пластической деформации. Предел хрупкости — это константа материала в рассматриваемом состоянии и относящаяся к определенным температуре и скорости деформирования. Отрезок прямой, расположенный вертикально между точкой Jg и пересечением с осью абсцисс, представляет собой линию хрупкого разрушения (от отрыва). Кроме отмеченных выше двух линий, на диаграмме имеется еще две линии —обе линии разрушения. Одна из них, линия i , сверху ограничена уровнем ординаты ГГ = 2, а снизу точкой Nf . Линия соответствует разрушению от среза. Другая линия, JnJVp, является линией разрушения от отрыва, происходящего после предварительной пластической деформации. Обсуждаемая основная диаграмма строится на базе эксперимента по нескольким характерным точкам. Так, например, кроме точек и Л экспериментально может быть найдена точка А она соответствует П = 1, KOTODOe имеет место при одноосном растяжении следовательно, абсциссой точки Ад является предел текучести при простом растяжении. Для кривой Л в системе осей П —может быть составлено уравнение таким является [c.558]

Flow lines — Линии текучести. (1) Текстура, показывающая направление течения металла во время горячей или холодной обработки. Линии текучести могут быть выявлены путем травления поверхности или сечения металлической заготовки. (2) В механике -— траектории движения небольших объемов металла в процессе деформации. [c.961]

Грубое значение коэффициентов концентрации напряжений можно получить, если образец или модель конструкции нагружать до начала текучести в наиболее напряженных точках. Эту текучесть можно ясно видеть на полированных поверхностях образцов из мягкой стали. Рис. 5 представляет фотографию линий текучести на полосе из мягкой стали. Эти линии текучести (называемые линиями Людерса, см. главу 10) впервые появляются в местах, соответствующих наибольшим напряжениям. Распределение этих линий дает весьма ценные указания относительно напряжений в местах резких из1иенений попе речных сечений ). [c.273]

Указанное следствие вытекает из второго важного момента предложенной схематизации процесса хрупкого разрушения условия зарождения, страгивания и распространения трещин скола являются независимыми. Разрушение в макрообъеме в зависимости от температурно-деформационных условий нагружения может контролироваться одним из перечисленных процессов. Для случая одноосного растяжения условия зарождения, страгивания и распространения микротрещин скола можно изобразить в виде схемы (рис. 2.7), использовав параметрическое представление в координатах а — Т. Кривая 1 соответствует условию зарождения микротрещин скола, причем это условие не совпадает с условием достижения макроскопического предела текучести. Прямая 2, отвечающая напряжению а=5о, есть условие страгивания. Линия 3 определяет условия распространения микротрещин скола в изменяющейся в процессе деформирования структуре материала. Очевидно, что при условии о От параметр ap = onst, поскольку в этом случае rie сформированы [c.65]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

На рис. 189, а представлена ехема диаграмм Смита. Кривая предельных напряжений Од апроксимирована линией АВС, наклонный участок АВ которой соединяет точки а 1 (предел выносливости симметричного цикла) и а (предел прочности), а горизонтальный участок ВС соответствует пределу текучести Оо.з- Точка 1 представляет произвольный цикл с максимальным напряжением 01, средним и с коэффициентом асимметрии г -1. Штриховая линия аЬ, проведенная через точки 1 и О, изображает одинаково опасные максимальные напряжения циклов того же уровня с различными значениями г. Для точки I эквивалентное по повреждающему действию напряжение ст, приведенное к г = -1 (точка а), находится из соотношения [c.311]

Диаграмма механического состояния состоит из двух диаграмм (рис. 177) — собственно диаграммы механического состояния (слева) и кривой деформации в координатах т акс — Умакс- При построении диаграммы по оси ординат откладывают наибольшее касательное напряжение т акс. а по оси абсцисс — наибольшее эквивалентное растягивающее напряжение по второй теории прочности (аэквп). На диаграмму наносят предельные линии, соответствующие пределу текучести при сдвиге, сопротивлению срезу и сопротивлению отрыву 5от. Отклонение линии сопротивления отрыву вправо выше предела текучести (рис. 177) соответствует возрастанию сопротивления отрыву с появлением остаточных деформаций. [c.192]

Рассмотрим, например, ферму, состоящую из двух стержней, исходящих из О в направлении к дуге основания под углами а с осью (сплощные линии на рис. 5.2). Растягивающие усилия в этих стержнях, уравновешивающие силу Р, равны по величине P/(2 osa), поэтому необходимая площадь поперечного сечения Л = P/(2 To Osa). С другой стороны, длина каждого из этих стержней равна I — а os а. Общий объем обоих стержней, 2А1 = РКо а), таким образом, не зависит от а. Это означает, что силу Р можно рассматривать как сумму двух вертикальных направленных вниз сил Р и Р". Считая, что сила Р воспринимается стержнем, показанным сплошной линией на рис. 5.2, а сила Я" —стержнем, показанным пунктирной линией, можно определить поперечные сечения каждой пары стержней исходя из того, чтобы во всех стержнях возникли растягивающие напряжения, равные пределу текучести ао-Общий объем стержней фермы, состоящей из четырех стержней, вновь будет Pj(oQo), независимо от способа разбивки Р на Р и Р". [c.53]

На рис. 6.5,а показано оптимальное очертание решетки для Р, альтернативное к очертаниям на рис. 6.1. Так как нагрузка Р антисимметрична относительно линии EF, скорость прогибов равна нулю вдоль этой линии. В прямоугольнике AEFD оптимальное очертание для Р будет соответствовать свободному опиранию вдоль всех краев этого прямоугольника аналогичное замечание относится и к прямоугольнику Е1ЮЕ. На рис. 6.5, б представлено оптимальное очертание для Р. Моменты текучести балок компонент решетки на рис. 6.5 легко определяются оптимальная решетка для альтернативных нагрузок Р и Р" получается путем суперпозиции этих компонент решетки. [c.69]

Испытаем теперь образец при каком-нибудь двухосном напряженном состоянии, например при таком, чтобы напряжение а,, увеличиваясь, все время было в два раза больше напряжения Oj. При каких-то значениях этих напряжений, например а, и произойдет разрушение или наступит текучесть материала. Нанесем на диаграмму точку , координаты которой равны o lu ч 2и- Проделав опыты при других соотношениях между главными напряжениями, нанеся на диаграмму соответствующие точки и соединив их между собой, получим некоторую линию KF AB, которую назовем. диаграммой предельных напряжений. Очевидно, что для изотропных материалов линия аа есть ось симметрии этой диаграммы, так что достаточно построить одну половину диаграммы предельных напряжений EFK или САВ. [c.224]

Так как для пластичных материалов опасным напряжением является также предел текучести Оу, то на диаграмме наносится горизонтальная линия KL, ордината которой равна Оу. (Для пластичных материалов, диаграмма растяжения которых не имеет площадки текучести, роль Су играет условный предел текучести ао, 2-) Следовательно, диаграмма предельных напряжений окончательно имеет вид APKL. [c.312]

Рис. 48.1. Зависимость К с (линия Т) и Kvtt . (лпния 2) от предела текучести стали AISI 43-40 при испытаниях в морской воде (на рисунке показаны экспериментальные точки).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...