Выбор опор качения

ВЫБОР ОПОР КАЧЕНИЯ [c.358]

Повысить к. п. д. можно путем выбора рациональных схем механизмов, использования механизмов при полной нагрузке, уменьшения потерь на трение в кинематических парах благодаря применению опор качения вместо опор скольжения, улучшению условий смазки и т. д. [c.85]

Приведены сведения, необходимые для выбора подшипников качения в соответствии с заданными условиями их эксплуатации, изложены современные методы расчета работоспособности подшипников и конструирования подшипниковых узлов, даны типовые примеры расчета и проектирования опор на подшипниках качения. [c.2]

Кинематическая схема станка приведена на рис. 19.6. Шпиндель изделия I смонтирован в прецизионных регулируемых бронзовых подшипниках в передней бабке 3 и получает вращение от электродвигателя МI постоянного тока, через клиноременную передачу, винтовую пару г = 20-20, червячную пару z = 2-36 и механизм 6 выбора люфта (механизм компенсации мертвых ходов). Выбор люфта обеспечивает одновременное начало вращения шпинделя и подачи стола, что обязательно необходимо при двустороннем шлифован ли резьбы. От двойного блока z = 96 20 в зависимости от положения двусторонней кулачковой муфты М, вращение передается через гитару шага а-Ь. с-а на ходовой винт //, который, взаимодействуя с гайкой 7, сообщает столу 2 (с изделием) продольную подачу. Гайка смонтирована во втулке 8 на опорах качения и может поворачиваться во втулке, заключенной в корпус, скрепленный со станиной 1. Для осевой подачи изделия на шлифовальный круг и для совмещения нитки резьбы со шлифовальным кругом при настройке станка подача стола осуществляется вращением гайки 7 посредством рукоятки 9. Для коррекции шага шлифуемой резьбы осуществляется поворот втулки о, относительно неподвижной гайки посредством рычага 70, взаимодействующим с коррекционной линейкой II. При включении муфты влево движение будет передаваться через колеса г = 96-24 (звено увеличения шага), что позволяет увеличивать шаг в 4 раза, не меняя настройку гитары. [c.360]

Для поддержания осей и валов с насаженными на них деталями и восприятия действующих на них усилий служат специальные опоры подшипники, нагружаемые радиальными силами, и подпятники, нагружаемые осевыми силами. По характеру трения рабочих элементов опоры разделяют на опоры скольжения и опоры качения (шариковые и роликовые подшипники). Выбор вида опоры зависит от большого числа конструктивных и эксплуатационных факторов. [c.249]

ВЫБОР ОПОР (ПОДШИПНИКОВ) КАЧЕНИЯ [c.391]

Стоимость проектирования минимальна для опор качения, работаюш,их в нормальных условиях, так как оно сводится к выбору подшипника по каталогу. Значительно выше стоимость проектирования подшипников качения, работающих в особых условиях, и подшипников гидродинамических, поскольку в обоих случаях может потребоваться экспериментальная проверка разработанных конструкций. [c.353]

Проектирование начинают с выбора типа опоры (качения, скольжения). В настоящее время наиболее распространены подшипники качения. Подшипники скольжения используют в узлах, в которых применение подшипников качения невозможно вследствие особых условий монтажа (например, разъемные опоры коленчатых валов), требований к габаритам (требуется выполнить опору с малыми радиальными размерами) или если подшипники качения не обеспечивают необходимой работоспособности узла из-за особых условий эксплуатации (особо высокие скорости, вибрационная или ударная нагрузка, требуется особо точное центрирование вала, работа в воде нли агрессивной среде). [c.217]

В справочнике рассмотрены многочисленные варианты уплотнений, применяемых в различных рабочих условиях. Изложены вопросы их проектирования, расчета, технологии изготовления и эксплуатации. Вместе с тем большое внимание уделено задаче выбора оптимального варианта для заданных режимов работы и условий эксплуатации проектируемой или уже созданной опоры качения. Наряду с техническими параметрами (эффективностью, долговечностью, предельными режимами) рассмотрены н экономические показатели. [c.3]

Конструктивные факторы надлежащий выбор материалов, смазок и конструкции подщипников установление необходимых соотношений размеров их деталей и назначение рациональных внутренних зазоров разработка принципиально новых типов опор качения. [c.244]

Это достигается следующим рациональным подбором сочетания материалов в сопряжении выбором рациональной геометрии и кинематики работы узла заменой опор скольжения на опоры качения применением различных способов смазки, различного рода уплотнений, затворов, фильтров, отстойников и т.д. доступностью и простотой обслуживания, ремонта и заменой деталей и узлов. [c.180]

При проектировании механизмов вращательного движения дереворежущих станков обычно ограничиваются вьшолнением расчетов на жесткость рабочих валов и щпиндельных узлов с учетом податливостей валов, шпинделей и подшипниковых опор. Кроме того, осуществляется выбор подшипников качения с проверкой их долговечности [15, 18]. Динамические расчеты амплитудно-частотных и амплитудно-фазово-частотных характеристик, форм колебаний и др. выполняются ддя ответственных тяжелонагруженных и скоростных механизмов при повышенных требованиях к качественным характеристикам обработки. Расчетные схемы, соотношения и зависимости аналогичны используемым при проектировании валов и щпиндельных узлов металлорежущих станков с учетом высокого частотного уровня внешних возмущений. [c.763]

Выбор схемы установки подшипников качения. Конструировать опоры качения необходимо так, чтобы вал с опорами представлял собой статически определимую систему. [c.175]

При выборе подшипников качения конструктор должен учитывать эксплуатационные условия, характер и величину нагрузок, воспринимаемых опорами, удобство сборки и разборки. [c.197]

Гидростатические опоры требуют более тщательной проработки конструкции, поскольку ощибки при проектировании сильнее сказываются на их работоспособности, чем у опор качения й скольжения. Здесь нет мелочей неудачные способы подвода масла к карманам и фиксирование деталей опор, лишняя фаска в элементах системы питания, неправильные выбор емкости бака, сопряжений и посадок деталей опоры, недостаточный учет специфики работы могут привести к полной потери работоспособности узла с гидростатическими опорами. Изготовление, сборка, наладка узлов с гидростатическими опорами и их эксплуатация также требуют аккуратности, навыков, понимания существа процессов, происходящих в опорах. Эти обстоятельства ограничивают более широкое применение таких опор в станках, хотя эксплуатационные характеристики в отдельных случаях ставят гидростатические опоры вне конкуренции с опорами других типов. [c.132]

Подшипники качения. В качестве смазочных материалов для опор с подшипниками качения применяются жидкие масла и консистентные смазки. Из жидких масел наиболее широко применяются индустриальные 12, 30, 45 и турбинные масла. Их следует применять при высоких окружных скоростях (о > 5 м сек), причем с увеличением скорости вращения следует выбирать масло с меньшей вязкостью. При выборе масел нужно учитывать изменение их вязкости в зависимости от температуры. Так, для подшипников, работающих при отрицательных температурах, необходимо назначать жидкие масла, у которых точка застывания на 15—20° ниже рабочей температуры. [c.478]

При выборе типа опоры полагают, что деформации валов малы, и если подшипник допускает хотя бы небольшой наклон или перемещение цапфы, его считают шарнирно-неподвижной или шарнирно-подвижной опорой. Подшипники качения или скольжения, воспринимающие одновременно радиальные и осевые силы, рассматривают как щарнирно-неподвижные опоры (рис. 22.6, а), а подшипники, воспринимающие только радиальные силы,— как шарнирно-подвижные (рис. 22.6, б). [c.297]

Рациональный выбор схем установки подшипников и точное соблюдение правил их монтажа является одним из основных условий надежной и длительной работы подшипников качения. Вид передачи и условия ее работы, характер действующих на опоры осей и валов нагрузок (радиальная, осевая и их соотношений) определяют выбор схемы установки подшипников и компо- [c.425]

В отношении выбора числа оборотов или угла поворота подшипников в одном направлении отметим следуюш,ее. Для уменьшения активных моментов сопротивления в шарикоподшипниках желательно подшипнику задавать угол поворота не меньше 360°. С другой стороны, принудительные колебания подшипников вызывают износ в опорах. Если этот износ будет местным то в опорах может значительно увеличиться трение за счет увеличения активных моментов. В связи с этим желательно, чтобы в опорах трения скольжения подшипник имел не меньше одного полного оборота, а в опорах трения качения число оборотов среднего кольца подшипника должно быть таким, чтобы сепаратор вместе с шариками сделал число оборотов не менее единицы [c.174]

Выбор и расчет опорных цапф (подшипников). В шестеренных насосах применяют опоры (подшипники) скольжения и качения. [c.221]

Управляемость самолета, дистанция пробега, конструкция каркаса шин и их протектора, ходимость шин, прочность элементов шасси, шимми опор — это далеко не полный перечень сфер влияния коэффициента сцепления шин с поверхностью покрытия. Было выдвинуто и обосновано требование сцепление шин с покрытием должно как можно меньше зависеть от влажности последнего и наличия воды на его поверхности (с ростом скорости качения колесо не должно выходить на режим глиссирования). Кроме того, при выборе схемы расположения опор в шасси самолета требовалось учитывать возможность попадания воды (грязи) в двигатели, на жизненно важные агрегаты самолета, например подвески и т.д. [c.39]

Долговечность — срок службы шпинделя при сохранении точностных и технических параметров в пределах заданных допусков. В зависимости от режимов работы долговечность равна 100—20 ООО ч. Меньшие значения соответствуют сверхскоростным шпинделям шлифовальных головок. Долговечность подшипников качения L == = ( IR)" об С — динамическая грузоподъемность, Н i — эквивалентная расчетная нагрузка, Н m = 3 для шарикоподшипников, m = 10/3 для роликоподшипников. Выбор типа опор производят по требованиям точности и быстроходности, условно оцениваемым произведением диаметра посадочной шейки шпинделя на частоту вращения dn, мм мин (табл. 4). [c.45]

В опорах с тяжело нагруженными подшипниками качения особая сложность заключается в выборе оптимальной в части концентрации напряжений формы галтели вала. Ниже приводится методика расчета и проектирования комбинированной галтели для шейки прокатного валка [6]. [c.482]

Для определения коэффициентов запаса прочности необходимо построить эпюры изгибающих и крутящих моментов. Это построение выполняют по размерам, взятым с чертежа вала. При составлении расчетной схемы вала обычно принимают, что при определении изгибающих моментов подшипники можно считать шарнирными опорами. Центры этих опор совмещают с серединами подшипниковых узлов (см. пример 12.2). Точность такой расчетной схемы зависит от типов подшипников, на которые опирается вал, — так при радиальных шариковых и, в первую очередь, сферических (самоустанавливающихся) эта схема обладает сравнительно высокой точностью она менее точна при подшипниках скольжения (особенно в случаях, когда они имеют значительную длину) и при сдвоенных подшипниках качения (см., например, рис. 14,15). Некоторые специалисты считают, что точнее рассматривать сдвоенный подшипник качения не как шарнирную опору, а как жесткую заделку. Следует учесть, что при таком предположении расчет усложняется, так как при определении изгибающих моментов вал надо рассматривать как статически неопределимую балку. Кроме того, выбор такой расчетной схемы дает погрешность, идущую не в запас прочности, в то время как схема с шарнирными опорами, если и дает погрешность, то всегда повышающую надежность расчета. [c.368]

Большое значение для работоспособности опоры имеет правильный выбор посадок стандартных подшипников. В соединениях в равной степени нельзя допускать ни больших зазоров, ни больших натягов. Например, при посадке подшипника на вал с большим зазором не достигается необходимая точность центрирования, а при посадке с большим натягом уменьшается или полностью исчезает радиальный зазор. В последнем случае тела качения оказываются сильно сжатыми, и подшипник быстро выходит из строя. [c.207]

При выборе подшипников след -ет помнить, что при большой нагрузке на одну опору применяют по два подшипника качения в опоре к этому при.бегают, чтобы увеличить жесткость вала и уменьшить влияние колебаний. Для увеличения допустимой [c.84]

Выбор типа и размеров опор обусловлен в первую очередь величиной нагрузки на вал, а также ее характером (статическая, динамическая) и зависимостью нагрузки от скорости. Подшипники качения хорошо воспринимают большую статическую нагрузку при сравнительно небольшой скорости они допускают значительную кратковременную перегрузку и пуск при полной нагрузке. При ударной нагрузке долговечность подшипников качения резко уменьшается, а шум увеличивается в силу их малой демпфирующей способности. В условиях ударной нагрузки и больших скоростей лучше работают подшипники скольжения как гидродинамические, так и гидростатические последние допускают пуск при полной нагрузке. Гидродинамические и гидростатические подшипники по сравнению с подшипниками качения имеют большую долговечность. Подшипники скольжения с граничным трением хорошо работают при низких скоростях при повышении скорости их несущая способность резко падает. [c.352]

Выбор подшипников качения. При выборе типа и размеров шариковых и роликовых подшипников необходимо учитывать следующие факторы а) величину и направление нагрузки (радиальная, осевая, комбинированная) б) характер нагрузки (постоянная, переменная, ударная) в) частоту вращения кольца подшипника г) необходимую долговечность (желаемый срок службы, выраженный в часах или миллионах оборотов) д) окружающ ю среду (температуру, апаж-ность, К11слотн(>сть и т. п.) е) особые требования к подшипнику, предъявляемые конструкцией узла машины или механизма (необходимость самоустанавливаемости подшипникд в опоре с целью компенсации перекосов вала или корпуса, обеспечение перемещения вала в осевом направлении и т. п.). [c.223]

Шпиндели служат для передачи вращения ротору или платформе и их ориентации в пространстве. Основные требования к шпинделям кинематическая точность, плавность вращения, бесшумность, отсутствие вибраций, малый нагрев при длительной работе па любом режиме. Наиболее распространены в стендах опоры качения. Шпиндельные узлы первых прецизионных центрифуг (ПЦ1—ПЦ6) разрабатывались индивидуально и были подобны шпинделям координатно-расточных станков ЛР-87 или 2В-460 Ленинградского станкостроительного объединения им. Я. М. Свердлова. Однако в последующпх моделях центрифуг использовались уже полностью заимствованные шпиндельные узлы Московского завода шлифовальных станков (в ПЦ7) и шпиндели от внутришлифовальной головки ГШ Воронежского станкостроительного завода (в ПЦ8 и ПЦ9). Опыт показал, что выбор в качестве главного шпиндельного узла хорошо отработанных точных станочных конструкций вполне оправдан по соображениям точности, надежности, стоимости и сокращению сроков изготовления. К сожалению, таким путем редко удается воспользоваться при выборе подвижных шпиндельных узлов, установленных на поворотных платформах стендов, по компоновочным п силовым соображениям. В этих случаях часто прибегают к разработке компактных жестких шпинделей, встраиваемых во внутреннюю полость специальных электродвигателей с полым якорем. В точных P радиальный бой шпинделя не должен превышать 0,002— 0,01 мм. В особо точных отечественных и зарубежных центрифугах используются шпиндели на газовой смазке, а также гидростатические опоры. Однако применение таких опор в центрифугах для градуировки измерительных акселерометров не дает существенных преимуществ и осложнено отсутствием налаженного серийного производства этих шпиндельных систем. [c.148]

Равномерное распределение нагрузки достигается при следую-щих условиях 1) выбор тел качения одинаковой величины 2) выполнение нижней подушки опоры—со сферической опорной поверхностью (например фиг. 262,й, где изображены внизу—осевой, а вверху—поперечный шарикоподшипники центрофуги — подшипники 5КР). [c.446]

Условиями обеспечения высокой точности обработки при применении жестких хонинговальных головок являются повышенная точность и жесткость шпиндельного узла станка, правильный выбор длины хонинговальной головки, повышение точности ее изготовле ния и уменьшение массы подвижных частей плавающего приспособления. Шпиндель станка должен устанавливаться на опорах качения повышенной точности, обеспечивающих минимальный радиальный зазор. Биение конуса шпинделя, замеренное на конце контрольной оправки длиной 200 мм не должно превышать 0,005— 0,01 мм. Жесткие хонинговальные головки по сравнению с шарнирными должны изготовляться с более высокой точностью. Посадочные поверхности корпуса, разжимного конуса и колодок должны быть обработаны по А6 и /i5 и обеспечена минимальная величина радиального биения корпуса головки с брусками относительно поверхности конуса шпинделя станка. [c.80]

Диагностирование опор качения при проведении механосборочных работ выполняется с целью контроля качества сборки узла, проведения регулировки. Задача -оценка фактического состояния подшипника, сформировавшегося при сборке узла. Алгоритм диагностирования основывается на оценке интегральньгх параметров функции K t) К и где Of - среднеквадратическое значение K(t). Алгоритм рабочего диагностирования заключается в измерении указанньгх параметров при работе узла в эксплуатационных режимах, при этом условия выбора Т аналогичны вышеизложенным. Алгоритм тестового диагностирования базируется на алгоритме контроля отклонений формы местно нагруженного кольца, при этом в качестве диагностического используется параметр [c.484]

В современных станках применяются опоры обоих основных типов — скольжения и качения. Выбор типа о юры зависит от насто. ько большого числа факторов, что общее решение этого вопроса в смысле предпочтительности одаого или другого типа невозможно. Часто оба решения практически равноценны, и конструктивная задача одинаково хорошо решается в двух вариантах — с опорами скольжения и с опорами качения. Большими преимуп1ествами последних являются меньший, как правило, габарит, возможность приобретения на стороне, большая [c.380]

Выбор решается в пользу опор качения в конструкциях, где при малом располагаемом месте для опор усилия, действуюпще иа шпиндель, незначительны (птиндели внутришлифовальных станков, малых, а нередко и средних круглошли-4 овальных, малых токарных, многошпиндельных сверлильно-расточных станков агрегатного типа). [c.381]

На том же графике изображено отношение нагрузок на переднюю и заднюю опоры / 1 = 1 + Ц1, которым можно руководствоваться при выборе подшипников в тек сяучаяк когда желательно получить их равную долговечность. Для рекомендуемого Значения Ь/1 = 2 величина N N2 = 3. Из основной формулы расчета подшипников качения N = СДнЛ) вытекает, что для соблюдения равной долговечности Л коэффициенты работоспособности переднего и заднего подшипников должны находиться в отношении С1/С2 = 3. [c.225]

Подшипники должны быть установлены так, чтобы обеспечивать необходимое радиальное и осевое фиксирование вала. Длинные валы, для которых существенны температурные деформации, закрепляют от осевых перемещений в одной опоре (например, в левой, как показано на рис. 298, а и б) другую опору выполняют плавающей в осевом направлении. Для возможности свободных температурных перемещений удобны радиальные ролйко-под-шипники с цилиндрическими роликами (правая опора на рис. 298,6). Короткие валы можно выполнять с простейшим осевым креплением (рис. 298, в). В этой конструкции один подшипник предотвращает осевое смещение вала в одном направлении, а другой -в другом. Для радиальных шарикоподшипников предусматривают осевой зазор между крышкой и наружным кольцом подшипника 0,2-0,3 мм во избежание защемления тел качения, а для радиально-упорных, для которых излишний зазор ухудшает условия работы, предусматривают осевую регулировку. При выборе посадки необходимо обеспечить неподвижное соединение того кольца подшипника, которое сопрягается с вращающейся частью машины, передающей внешнее усилие на подшипник. В противном случае оно будет обкатываться и проскальзывать по посадочному месту, что приведет к его износу и выходу из строя подшипника. В то же время посадка должна быть с минимальным натя- [c.325]

Смазка подшипников качения является необходимым условием правильной и надежной работы опор осей и валов. Основное назначение смазки предохранение подшипников от коррозии, уменьшение трения в подшипниках, отвод теплоты, выделяющейся вследствие работы трения и уменьшени-г шума при работе подшипников. Важнейшими параметрами, определяющими выбор сорта смазки, являются удельная нагрузка, воспринимаемая опорой, частота вращения вала в подшипнике и рабочая температура. Чем выше удельная нагрузка, частота вращения и температура, тем больше должна быть вязкость масла. Смазка подшипников в редукторах общего назначения обычно осуществляется жидким маслом (например, машинным, автолом и др.) с помощью общей масляной ванны, разбрызгиванием его зубчатыми колесами или применением маслособирательных желобов, располагаемых на стенках редуктора. Применяют также консистентные смазки, например солидол, консталин и др., периодически закладываемые в корпус подшипникового узла. Последний защищают от масла редуктора и внешней среды уплотнительными устройствами. [c.428]

Насосы с гидродинамическичи подшипниками. Первые отечественные насосы для жидкого металла — натрия и сплава натрия с калием (БР-5 и БН-350), а также зарубежные (SRE—РЕР) имели гидродинамические подшипники, у которых нижняя радиальная опора расположена вне рабочей среды (отсюда следует и часто употребляемый применительно к этим насосам термин консольный ), Выбор такой схемы объяснялся тем, что, во-первых, отсутствовал опыт работы радиальных подшипников в жидком металле, а во-вторых, требуемые характеристики насоса позволяли иметь приемлемые размеры консоли. В этом случае в качестве нижней радиальной опоры консольных насосов использовались подшипники качения или скольжения с масляной смазкой. Насосы получались достаточно компактными, с хорошо зарекомендовавшими себя в общем машиностроении подшипниковыми узлами. Существенно также, что такие насосы могли работать и в режиме газодувки при разогреве реактора, что важно для эксплуатации. Для консольных насосов (рис. 2.16) допустимые колебания уровня натрия над колесом в различных режимах ограничиваются длиной консоли. Для уменьшения внутренних паразитных перетечек (с нагнетания на всасывание) выемная часть монтируется в бак по плотным посадкам или с уплотнением (например, в виде поршневых колец). В связи с этим через щелевое уплотнение по валу, а также через зазоры между неподвижными [c.40]

Подшипники качения поставляются как готовые изделия и характер сопряжения их колец в опоре обеспечивают выбором соответствующих отклонений размеров валов и отверстий корпусов. При выборе посадок учитывают условия нагружения кольца (местное, циркуляционное, колебательное) характер и направление нагрузки режим работы (легкий, нормальный, тяжелый) тип подшипника способ регулирования и другие факторы. Режим работы характеризуют отношением эквивалентной нагрузки Р к базовой динамической грузоподъемности С. При Pl < 0,07 режим условно считается легким, при 0,07 < Р/С < 0,15 — нормальным, при 0,15 < Р/С <0,5 — тяжелым. Если кольцо вращается относительно вектора силы, нагружение кельца называют циркуляционным, если кольцо неподвижно, то — местным. Кольцо подшипника с циркуляционным нагружением следует устанавливать на вал или корпус с натягом во избежание обкатывания кольцом сопряженной детали, развальцовки посадочных поверх- [c.454]

Выбор коэффициентов и определение местных сил сопротивления движению ленты. При эксплуатации в средних условиях коэффициенты сопротивления на рядовых роликовых опорах (см. табл. 2.4) для верхней ветви w , = 0,025. для нижней Юх = 0,022 соответственно на отклоняющих барабанах, установленных на подшипниках качения (см. с. 63) с учетом силы сопротивления ленты изгибу по формуле (1.93) у приводного барабана = 0.03. на перегибе нижней ветви (поворотном барабане) = 0,02. на натяжном барабане с углом поворота ШО Юпз = 0,06. на выпуклом перегибе (роликовой батарее) а пмп = г пРпяп = = 0,025-0,1978 = 0,005. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...