Перемещения температурные

Последовательность решения задачи должна быть следующей сначала при известном распределении температуры определяют термоупругий потенциал перемещений Ф, затем и( . Далее вычисляют отвечающие частным решениям для перемещений температурные напряжения. Затем на это решение накладывают решение соответствующей краевой задачи теории упругости, содержащее необходимое число постоянных интегрирования для удовлетворения граничных условий из (4.4.12). [c.213]

Средства Установочные узлы Используемое перемещение Температурный режим, °С, для (П о ее о о 00 о й о о Ti- [c.718]

Насколько воспроизводятся тепловые режимы, заданные расчетом или найденные в предварительных экспериментах, во время сварки труб при различных условиях окружающей среды можно судить, применяя специально разработанную термографическую приставку к сварочному аппарату [122, с. 29]. Эта приставка, включающая термочувствительную ленту, которая укладывается по окружности трубы на участке нагрева и изменяет свой цвет при достижении определенной температуры, позволяет визуально наблюдать за перемещением температурного фронта по поверхности трубы. Термограмма может быть использована как документ, с учетом которого дается заключение о качестве сварного шва. [c.365]

Учитывая формулы (1.5.7) и условия на поверхности (1.2.8), а также принимая во внимание, что при виртуальных перемещениях температурное поле предполагается неизменным, находим [c.44]

Разработанная математическая модель механизма образования погрешностей обработки деталей, устанавливая качественные и количественные связи между упругими перемещениями, температурными деформациями, размерным износом, геометрической неточностью станка и точностью детали в каждой точке-ее обработанной поверхности, позволяет решать следующие важнейшие практические задачи. [c.136]

Повышение плотности и теплопроводности композита приводит к перемещению температурного фронта осаждения, что обеспечивает в конечном итоге объемное уплотнение материала и получение изделий с высокой плотностью (1700—1800 кг/м ). [c.74]

Растворимость элементов в металле сильно зависит от его температуры. В условиях неравномерного нагрева при сварке градиенты температур очень высоки, вследствие чего в непосредственной близости друг от друга оказываются объемы металла с различной растворимостью диффундирующих элементов. Возникновение диффузионных потоков атомов между этими объемами вообще возможно. Однако в результате перемещения температурного поля со скоростью сварки и кратковременности термодиффузионных процессов они успевают проявиться лишь в очень малых объемах. [c.213]

Для обоих вариантов принимали одинаковыми распределение объемного тепловыделения в активной зоне, тепловую мощность реактора, температурный уровень и род газового теплоносителя, а также ядерную концентрацию в активной зоне. При сопоставлении вариантов учитывалось также требование свободного перемещения шаровых твэлов в каналах, необходимое для работы реактора по принципу одноразового прохождения твэлами активной зоны. [c.94]

Зависимость (6-57) получена для условий, когда и Ф1)=Ф( = 1. Последнее означает наличие полного межкомпонентного температурного равновесия. Для оценки Ф( согласно 6-5 необходимо сопоставление времени п с временем турбулентных пульсаций частиц Тт. При этом необходимо также сопоставить время поперечных пульсаций несущей среды Г с Тт или с характеристическим временем т а- Выражения (6-36), (6-37) для т а, и Т, а также для размера частиц способных участвовать в турбулентных перемещениях, некорректны. По существу т а является временем релаксации ( 2-6), которое в обще 1 случае равно [c.208]

При температурных колебаниях плавающий подшипник перемещается в осевом направлении на величину удлинения (укорочения) вала. Так как это перемещение может происходить под нагрузкой, поверхность отверстия корпуса изнашивается. Поэтому при действии на опоры вала только радиальных сил в качестве плавающей выбирают менее нагруженную опору. [c.48]

Посадки с большим гарантированным зазором П /d, D/h компенсируют значительные отклонения расположения сопрягаемых поверхностей и температурные деформации, обеспечивают свободное перемещение, регулировку и сборку деталей. [c.198]

К недостаткам таких термостатов следует отнести, во-первых, крайнюю трудность избежать перемещения порошка, приводящего к неравномерности засыпки, и, во-вторых, худшую, чем в термостатах с перемешивающейся жидкостью или печах, однородность температурного поля. В термостате, показанном на рис. 4.3, при 400 °С разность температур в пределах 25 см может достигать 0,4 С. При 900 °С это различие возрастает по меньшей мере до 1 °С. При сравнении термометров, естест- [c.142]

При исследовании термопарой температурного градиента в печи всегда затруднительно ответить на вопросы о причине изменения показаний температуры после перемещения термопары. Этой причиной могут быть как неоднородное температурное поле в печи, так и неоднородность электродов самой термопары. К счастью, обычно удается найти верхнюю границу влияния неоднородностей. Если наблюдаемые изменения э.д.с. в зависимости от положения термопары явно больше, чем эта граница, то можно быть уверенным в наличии неоднородного температурного поля в печи. В противном случае определенного заключения об источнике изменений э.д.с. и форме температурного поля в печи сделать нельзя. [c.270]

Физическая сторона задачи. На основании закона Гука выражаем перемещения или деформации элементов конструкции через действующие в них неизвестные усилия. В случае изменения температуры к деформациям, вызванным усилиями, добавляются температурные деформации. [c.138]

Формула (13.56) применима и для брусьев малой кривизны. В фермах, где действуют только продольные усилия, температурные перемещения определяются по фор- [c.379]

Напомним, что в статически определимых системах температурные перемещения не вызывают усилий Л , Q и М в элементах системы. [c.379]

Температурные перемещения определяем по формуле (13.56) [c.410]

Подставляя формулы (16.95) и (16.96) в уравнение равновесия (16.91), получаем следующее дифференциальное уравнение для определения перемещений в температурной задаче [c.465]

Для возможности свободных температурных перемещений наиболее подходят радиальные роликоподшипники с цилиндрическими роликами, а также радиальные шарикоподшипники с незакрепленными наружными кольцами. [c.365]

Это можно проиллюстрировать на примере вала /, образующего со стойкой 2 вращательную пару (рис. 2.19). Если вместо простой вращательной пары (рис. 2.19, а) вал установить на двух опорах, вводя в конструкцию дополнительные элементы (рис. 2.19,6), то прогиб вала в точке С под действием силы F может быть уменьшен. Например, для вала по схеме, изображенной на рис. 2.19,в, прогиб в точке С (при а = Ь) уменьшается в 8 раз по сравнению с консольной установкой вала (рис. 2.19,а). Число избыточных локальных связей в кинематической паре, способствуя уменьшению податливости конструкции, может оказаться вредным в случае изменения температурного режима работы, при деформации стойки, при отклонениях размеров, формы и расположения поверхностей элементов кинематической пары. В статически неопределимых системах избыточные локальные связи могут вызывать дополнительные усилия и перемещения. Поэтому число избыточных локальных связей приходится уменьшать. Так, если для вала правый подшипник выполнить сферическим плавающим, то число связей будет уменьшено (рис. 2.19,в). [c.44]

Осевая фиксация вала в корпусе выполняется одной или двумя опорами. При фиксации вала одной опорой (см. рис. 3.169) один из подшипников (на рисунке правый) крепят на валу и в корпусе (фиксирующая опора). Наружное кольцо другого подшипника в корпусе не закреплено и поэтому имеет свободное осевое перемещение ( плавающая опора). Благодаря этому происходит компенсация температурных удлинений вала и возможность ошибок монтажа, что устраняет опасность защемления тел качения. Фиксацию вала одной опорой широко применяют для валов цилиндрических зубчатых передач. [c.430]

При стационарном тепловом процессе, рассматриваемом ниже, предполагают, что полная деформация тела является суммой упругой деформации, связанной с напряжениями обычными соотношениями, и чисто теплового расширения, соответствующего известному из классической теории теплопроводности температурному полю. В теории термоупругости обычно накладывается ограничение на величину термического возмущения приращение температуры предполагается малым по сравнению с начальной абсолютной температурой. Снятие этого ограничения не нарушает предположения о малости деформаций (перемещений), но [c.90]

В статических задачах термоупругости температурное поле является стационарным. Задачи, в которых не учитывают эффект связанности температурного поля деформаций, а также силы инерции, обусловленные нестационарным температурным полем, называют квазистатическими. В этих задачах тепловые напряжения в упругом теле в рассматриваемый момент времени определяются при известном температурном поле (время здесь является параметром). При решении задач термоупругости в качестве основных неизвестных принимают компоненты вектора перемещений или тензора напряжений. В соответствии с этим различают постановку задачи термоупругости в перемещениях или в напряжениях. Во всех случаях, если это особо не оговаривается, упругие и термические коэффициенты предполагают постоянными. [c.91]

Если повыщение температуры неравномерное, то каждый элемент расширится на величину, пропорциональную повышению температуры. Получающиеся в результате такого нагрева кубики разных размеров в общем случае нельзя соединить между собой так, чтобы получить сплошное тело. Однако, поскольку тело сплошное, то каждый элемент ограничивает температурные перемещения соседних элементов, что ведет к возникновению напряжений. [c.91]

Кольцо подшипника, вращающееся относительно вектора нагрузки, устанавливается на вал или в корпус посадкой с небольшим натягом во избежание обкатывания этого кольца по сопряженной поверхности и ее изнашивания другое кольцо подшипника соединяется посадкой с очень малым зазором, достаточным для возможности осевых перемещений кольца при монтаже и температурных деформациях валов. [c.236]

Защемление вала в связи с его температурным удлинением невозможно при установке подшипников врастяжку (схема г) ее применяют при относительно коротких валах. Недостаток схемы - - неудобство регулировки подшипников перемещением их внутренних колец, установленных на вал посадкой с натягом. [c.237]

Практически для того, чтобы можно было воспользоваться соответствующими готовыми разрешающими уравнениями (в напряжениях или в перемещениях), удобно бывает свести указанную температурную задачу к задаче о действии на тело некоторой дополнительной нагрузки. Рассуждаем при этом следующим образом. Пусть тело получило изменение температуры Т = Т (х, у). Исключим на время его деформации (в плоскости х — у), т. е. положим = = 8у = Уху = 0. Тогда из (4.122) найдем напряжения, возникшие в теле в первом состоянии [c.124]

Температура стержня, рассмотренного в предыдущей задаче, изменяется на Af. Получить выражения для перемещений и продольных сил коэффициент температурного расширения а. [c.29]

Автоматическое регулирование температуры трубчатых реакторов представляет собой сложную задачу, так как температура в реакторе является функцией его длины и изменение условий работы реактора приводит к перемещению температурного максимума. Кроме того, трубчатый реактор не обладает большой аккумулирующей емкостью, характерной для реактора с мешалкой, и температура в нем после ганесе1 ия возмущения изменяется значительно быстрее. Наилучшее решение состоит в том, чтобы обеспечить устойчивость реактора при постоянной температуре рубашки и спроектировать систему регулирования температуры рубашки так, чтобы поддерживать величину Груб в пределах —2° С от заданного значения. Для иЗхМерения температуры реактора в области ее максимальных значений может быть установлено [c.428]

Для одновременного сокращения погрешностей, вызываемых действием упругих перемещений, температурных деформаций, износа звеньев системы СПИД, геометрической неточности станка и в тех случаях, когда упругие перемедения составляют незначительную часть от общей погрешности, следует управлять относительным движением технологических баз детали и режущих кромок инструмента. [c.680]

Фиг. 70. Влияние легярую1Д11х элементов иа перемещение температурной точки 5 эвтектоидного превращения [16].

Радиационный теплообмен не оказывает существенного влияния на эффективную теплопроводность неподвижного слоя из-за малых температурных напоров в ячейках слоя и незначительности их размеров. В движущемся слое возникает разрыхленная пристенная зона, где роль излучения может возрасти. Конвективный теплообмен в неподвижном не-продуваемом слое практически отсутствует. В движущемся непродуваемом слое появляются токи твердых частиц и увлекаемых ими газовых прослоек. Особенно важны относительные смещения в пристенной зоне, так как здесь скорость газа падает до нуля, а скорость частиц снижается лишь на 5—50%. На кондуктивный теплообмен в движущемся слое положительно влияет периодическое нарушение сложной кинематической цепи контактов частиц, их возможное вращение и поперечные перемещения в пристенной зоне (особенно при малых О/ т и большой скорости слоя), перекатывание и скольжение частиц вдоль стенок канала, т. е. в районе граничной газовой пленки, и пр. Подобные интенсифицирующие эффекты в неподвижном слое, разумеется, невозможны. Однако следует также учесть [c.331]

Посадки неподвижных относительно нагрузки колец назначают более свободными, допускающими наличие небольшого зазора, так как обкатывание кольцами сопряженных деталей в этом случае не происходит. Нерегулярное проворачивание невращающегося кольца полезно, так как при этом изменяется положение его зоны нагружения. Кроме того, такое сопряжение облегчает осевые перемещения колец при монтаже, при регулировании зазоров в подшипниках и при температурных деформациях валов. [c.112]

Большие трудности возникают при теоретическом обосновании необходимой длины I камеры энергетического разделения. Проще эту задачу решить для прямоточных вихревых труб. Равновесное состояние, определяющее завершенность процесса энергоразделения, определяется в этом случае положением сечения трубы с адиабатным распределением термодинамических параметров. При вычислении расположения сечения с максимальным температурным эффектом энергоразделения в условиях достаточного уровня развития турбулентной структуры требуется найти число необходимых микрохолодильных циклов. Можно считать, что на участке трубы длиной в один калибр (// /,= 1) число циклов турбулентных перемещений равно частному от деления объема участка на среднестатистический объем турбулентного моля. Объем участка трубы [c.186]

Отметим, что в случаях действия на статически неопределимую систему температуры к перемещениям основной системы, нагруженной найденными лищними неизвестными, следует добавить чисто температурные перемещения. При этом формула (14.36) примет вид [c.425]

Экспериментальные исследования сварочных деформаций и напряжений проводят на образцах, свариваемом объекте или его модели. Используя различные приемы моделирования, можно добиться воспроизведения процессов образования сварочных деформаций и напряжений на лабораторных образцах небольших размеров вместо реальных сварных конструкций. Правила масштабного моделирования основаны на подобии модели и натуры [4] предусматривается изготовление модели из того же металла, что и исследуемый объект, обеспечиваются подобия геометрических параметров сварного соединения, режимов сварки, температурных полей, деформаций и перемещений модели и натуры. Этими условиями можно пользоваться для моделирования напряжений и деформаций при однопроходной и многослойной сварке, а также для моделирования сварочных деформаций и перемещений, возникающих в процессе электрошлаковой сварки прямолинейных и кольцевых швов. [c.419]

Кинематические резьбы, применяемые для винтовых пар, имеют гарантированные зазоры по сопрягаемым поверхностям. Зазоры необходимы для размещения смазочного материала и уменьшения трения, компенсации температурных деформаций и создания однопрофильного контакта по боковым сторонам профиля резьбы. Основным показателем точности винтовых пар является разность действительного и теоретического перемещений одной из деталей пары в осевом нанравленпи. [c.293]

В качестве исходного пункта примем, что градиент свободной энергии в системе обусловлен в первую очередь взаимодействием температурного и концентрационного полей. При этом выделение тецла перитсктнческой реакции происходит на поверхности растущего зерна, а перемещение поверхности приводит, в силу ограниченности диф- фузии в жидкой фазе, к накоплению растворенного компонента в жидкой фазе. Кроме того примем, что система находится в Состоянии теплонасыщения и коли>1ество вводимого от внешнего источника и выводимого тепла равны. [c.135]

Строгая математическая модель деформаций дЛя всей конструкции ЭМУ, состоящей из п тел, в соответствии с теорией упругости представляет совокупность п систем известных уравнений физических (закон Гука) для составляющих напряжений в точке, геометрических (условия совместности) для деформаций в точке от перемещений и статических (уравнения равновесия) для связи напряжений с проекциями объемных сил совместно со взаимосвязанными геометрическими и граничными условиями [3]. При этом предполагается, что нагрузки на элементы конструкции заданы. Это существенно, например, при рассмотрении температурных полей и деформаций и их взаимовлияршя. [c.120]

На рис. 13.16 показаны схемы установки подшипников качения на валах и в корпусах. Для относительно длинных валов (длина превышает восьмикратный наибольший диаметр) применяют схемы я и б. В этах схемах левая опора закреплена в корпусе и называется фиксирующей, а второй подшипник имеет возможность осевого перемещения в корпусе (для компенсации температурных удлинений и укорочений вала) и такую опору называют плавающей. Для длинных валов, нагруженных значигельной осевой силой, два радиально- [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...