Опора нижняя радиальная

Насосы представляют собой вертикальные одноступенчатые центробежные агрегаты со свободным уровнем натрия. После рабочего колеса в насосе первого контура теплоноситель поступает в улитку, а в насосе второго контура —в направляющий аппарат. Перед рабочим колесом насоса второго контура установлены на всасывании четыре ребра для исключения закрутки потока. Уплотнение напорной камеры от зоны всасывания осуществляется точной посадкой и уплотнительными кольцами. Рабочее колесо гидравлически разгружено от осевой силы. Вал насоса вращается в двух опорах. Нижней опорой является самоустанавливающийся ГСП, верхней — радиально-осевой подшипник, работающий на масле [6, гл. 2]. [c.286]

Верхняя опора воздухоподогревателей РВП-68 (ЗиО) является несущей и имеет упорно-радиальный роликовый подшипник, воспринимающий нагрузку от массы ротора. В нижней направляющей опоре смонтирован радиальный сферический [c.51]

Верхняя опора вала — направляемая опора, воспринимающая радиальные нагрузки от вращения ротора. Нижняя опора предназначена для восприятия осевых и радиальных нагрузок от массы и вращения ротора. Корпус верхней и нижней опор охлаждается проточной водой. Нижнюю опору вала закрепляют ка нижней балке анкерной водой. Нижнюю опору вала закрепляют на нижней балке анкерными болтами. Корпус верхней опоры закрепляют на балке верхней крышки или на балке каркаса (РВП-41). [c.86]

На фиг. 217 показана схема мотор-генератора вертикального типа, имеющего один общий ротор. При сборке нужно выдержать радиальный зазор между статорами (нижним 2 и верхним 3) и ротором. Вал ротора I устанавливают в опору нижнего статора (генератора). Необходимый радиальный зазор между статором и ротором устанавливается калиброванными пластинами 4. [c.268]

В ряде конструкций в нижней опоре монтируется радиальный и упорный подшипники, либо радиальноупорный, благодаря чему шпиндель воспринимает часть осевых нагрузок, что способствует разгрузке направляющих. [c.632]

Сопротивление вращению в обоих опорах. крана определяется как сумма сопротивлений всех элементов опор крана. Так, например, для крана с внешними опорами общее сопротивление вращению крана состоит из сопротивлений верхней опоры под действием только радиальной нагрузки и нижней опоры от радиального подшипника под действием радиальной (горизонтальной) нагрузки и от упорного подшипника под действием вертикальной нагрузки. [c.450]

Мачту вантового крана (рис. 58, в) снабжают шарнирными опорами. Нижнюю опору выполняют в виде шарового шарнира 6 или снабжают упорным и радиальным подшипниками качения. Верхней ее опорой является паук 4, удерживаемый вантами 7. При повороте крана паук остается неподвижным, а вращается мачта с осью, проходящей внутри паука . [c.153]

Опоры с радиальным расположением роликов (рис. /П1.35) применяются для трубопроводов условным проходом от 500 до 1000 мм, размещаемых в стальных кожухах. Особенность конструкции такой опоры состоит 1В том, что разъемный хомут имеет в нижней части две буксы для установки роликов. Ролики располагаются под углом 45° к вертикальной оси сечения кожуха. Опоры расставляются на трубопроводе через 2,5—3 м. [c.469]

Бесканавочные опорные вкладыши верхнего и нижнего валов (рис. 59) отличаются конструктивно друг от друга. Смазка к подшипнику верхнего вала из магистрали по трубке, через отверстия в крышке поступает в канавку 3, из нее через отверстия 2 в карманы /, из которого подхватывается и ейкой вала и переносится на трущуюся поверхность вкладыша. Ширина и глубина карманов одинаковы с канавкой нерабочего канавочного вкладыша, и они в торцовой части соединены. Поэтому масло из карманов I непрерывно поступает в кольцевую канавку канавочного вкладыша и часть его идет на смазку трущейся поверхности. Смазка к коренному подшипнику нижнего вала подводится из магистрали через трубку, отверстие в опоре нижнего подшипника и через радиальное отверстие в центре канавочного вкладыша поступает в кольцевую канавку вкладыша. Из кольцевой канавки масло направляется в карманы 1 бесканавочного вкладыша, а оттуда на трущуюся поверхность. Подача масла от коренного верхнего и нижнего подшипников на поверхность трения шатунного обеспечивается через два отверстия в шатунной шейке, которые соединены каналами, идущими от смежных коренных шеек вала. [c.135]

Механическое оборудование конечной станции состоит из трех узлов (рис. 293) головки станции, расчалок и опорного узла. На головке установлены якорь несущего каната с опорой на радиально-сферических роликоподшипниках, допускающий угол подхода несущего каната 30° два шкива диаметром 1600 мм для тягового каната якори для главных (задних) и для передних ветровых расчалок приспособление для подъема несущего каната и оборудования головки. Опорный узел состоит из двух сферических стальных подушек — верхней и нижней. Канаты задних расчалок крепятся в муфты, которые опираются на сферические шарниры. Ветровые расчалки крепятся в муфтах, присоединяемых к тягам на цилиндрических шарнирах. Для регулировки длины расчалок у нижних якорей устанавливают домкратные устройства с ручным управлением. [c.530]

Нижний радиальный подшипник. В небольших кранах применяются роликовые опоры с одним роликом, поставленным со стороны укосины. Большие краны имеют два передних опорных ролика, а если устраивают противовес, то две пары роликов — переднюю и заднюю (фиг. 227), которые монтируются в специальной коробке на нижнем конце укосины крана. Если через Ну обозначить горизонтальное опорное давление [формула (206)] и 2а — угол между обоими опорными роликами (обычно равный 60°), то давление каждого ролика на колонну будет [c.267]

К обоим концам крановой колонны прикреплены опорные цапфы одна из них устанавливается в нижней опоре, в которой имеются подпятник и радиальный подшипник, а другая — в верхней опоре, имеющей радиальный подшипник. Обычно теоретическая высота колонны = (0,5 1,0) а. [c.294]

Стол токарно-карусельного станка. Конструктивная схема стола приведена на рис. 22.3. Планшайба 5, на которой устанавливаются и крепятся обрабатываемые заготовки, соединяется по посадочному диаметру 0 со шпинделем 4. Верхней и нижней радиальными опорами шпинделю в корпусе I служат подшипники [c.269]

Наличие разности температур между верхом и низом корпуса приводит к выгибу корпуса вверх, тем более значительному, чем больше длина корпуса между опорами. Выгиб корпуса приводит к уменьшению нижних радиальных зазоров в уплотнениях диафрагм, что может явиться причиной задевания ротора о статор при вращении ротора. Задевание ротора о гребни лабиринтных уплотнений, помимо срабатывания гребней, может вызвать местный перегрев вала и как следствие этого термический прогиб его. Все это ставит вопрос о допустимой величине температурного перепада между верхом -и низом цилиндра из условий безопасного пуска турбины. Точное аналитическое решение этого вопроса затрудняется из-за сложной конфигурации корпуса и различных значений разностей температур [c.26]

На фиг. 169—172 также приведены одноступенчатые червячные редукторы с нижним расположением червяка. Однако отличие этих редукторов от вышерассмотренных состоит в том, что на одной опоре (фиксирующей) червяка установлены оба радиально-упорных подшипника, а на другой опоре установлен радиальный подшипник ( плавающий ), могущий свободно перемещаться в осевом направлении. [c.280]

Насосы типа МВ (рис. 9.33) — центробежные, вертикальные, секционные, погружного типа. Базовой деталью насоса является составной цилиндр 6 с опорной плитой. К нижнему фланцу цилиндра крепится насос. Подво.п, 2 насоса выполнен в виде осевого конфузорного патрубка с направляющими лопатками, а отвод 1 — в виде колеса. Секции насоса 3 с направляющими аппаратами соединяются между собой стяжными болтами. Уплотнение стыков секций осуществляется металлическим контактом уплотнительных поясков. Ротор 4 насоса — трехопорный. Нижняя и средняя опоры выполнены в виде подшипников скольжения. В качестве верхней опоры предусмотрен сдвоенный радиально — упорный шарикоподшипник 7, который фиксирует положение ротора по отношению к статору и воспринимает остаточные осевые усилия и вес ротора. Подшипники смазываются перекачиваемой жидкостью, нижний и средний — за счет перетекания смазки. К верхнему подшипнику масло подводится от напорного патрубка. [c.285]

Вал насоса установлен на двух радиально-опорных подщипниках. Нижний подшипник гидростатического типа с водяной смазкой. Циркуляция воды через него осуществляется вспомогательным насосом. Верхний подшипник с масляной смазкой — скользящего типа, конструктивно он объединен общим корпусом с упорным подшипником. Уплотнение вала расположено в отдельном корпусе с целью облегчения монтажно-ремонтных работ. Уплотнение выполнено трехступенчатым торцово-щелевого типа на гибкой опоре. Запирающей нерадиоактивной водой обеспечивается питание уплотнения специальными подпиточными, насосами. От механических примесей вода очищается фильтрами-гидроциклонами. Насос опирается на фундамент лапами через подвижные гидравлические опоры, на которых он имеет возможность перемещаться при тепловом расширении трубопроводов. [c.300]

Таким образом, эксцентриситет относительно продольной оси симметрии сегмента составляет е = (0,08- 0,1) X В ег. где В ег — ширина сегмента. Толщина сегмента составляет = 4ег/3, где 4ег — длина сегмента. Нижние сегменты через установленные на их внешней поверхности стальные сферические каленые накладки 13 попарно опираются на коромысла 15, установленные на каленые подушки 14, которые прикреплены к корпусу подшипника 6. Наличие сферических опор и коромысла 15 обеспечивают равномерное распределение давления по длине сегмента при прогибе вала. В радиальном направлении подушки 14 регулируются прокладками. От смещения в окружном направлении сегменты удерживаются винтами 8, упирающимися в сухарь 4, прикрепленный болтом 9 (узел //). [c.218]

Допуск плоскостности (мм) опорной поверхности П д бурт гильзы (в радиальном направлении. ... 0,02 Допуск соосности (мм) подшипников распределительного вала относительно крайних подшипников этого вала и отверстий под коренные опоры относительно крайних отверстий под эти опоры. ... 0,01 Допуск пересечения общей оси (мм) посадочных отверстий под гильзу цилиндра и общей оси крайних отверстий под коренные опоры. . 0.15 Допуск плоскостности (мм) нижней поверхности головок цилиндров при длине головки, мм [c.9]

Нижний конец рычага кулисы 1 опирается на шарнирное соединение, имеющее палец 2, концы которого лежат на опорах. Предположим, что конструктор спроектировал узел соединения таким, что между пальцем и отверстиями опор имеются значительные радиальные зазоры и бг и, помимо этого, значительные боковые зазоры А. При такой конструкции сила, действующая на палец 2, будет изгибать его. Схематично этот узел мы изобразили на рисунке 95,а, где боковые опоры для пальца условно изображены в виде прямоугольников. На рисунке 89, б схематично показано, как изогнется палец при действии силы. [c.218]

С целью экспериментального исследования была изготовлена установка, которая обеспечила возможность проведения испытаний рабочего колеса в воздухе, воде, а также при наличии радиальных зазоров по верхнему и нижнему ободьям рабочего колеса (рис. 1). Рабочее колесо 1 диаметром 460 мм, установленное в баке 3 диаметром 2000 мм, закреплено на ножевой опоре 2 по верхнему ободу. Возбуждение колебаний рабочего колеса осуществлялось электродинамическим вибратором (ЭДВ) 7, усилие которого передавалось на рабочее колесо через силоизмерительный элемент 6, связанный, с одной стороны, со звуковой катушкой ЭДВ, с другой — с нижним ободом рабочего колеса. Как известно, наиболее нагруженными элементами рабочего колеса являются его лопасти, поэтому с целью исследования напряженного состояния все они [c.69]

Верхняя опора вала большого колеса перенесена в крышку. Расстояние между опорами увеличено, радиальные нагрузки на подшипникя уменьшены. Недостаток конструкции — затруднительность осмотра II регулирования механизма в сборе. При снятии крышки вал большого колеса остается па нижней опоре его качка не позволяет проверить правильность зацепления. Кроме того, расположение опор в разных деталях ухудшает центрирование вала. Необходима обработка отверстий под подшипники в сборе корпуса и кpьiшкй, что усложняет тйхнолргию изготовления [c.75]

Опорами ротора насоса служат нижней — радиальный подшипник скольжения 4, верхней — радиально-упорный шарикоподшипник 6. Смазка подшипников осуществляется перекачиваемым маслом. На верхнем фланце опорной плиты крепится фонарь для установки электродвигателя. Валы насоса и электродвигателя соединяются упругопальцевой муфтой. Направление вращения ротора насоса — против часовой стрелки, если смотреть со стороны двигателя. [c.287]

Образец крепится в захватах верхней 9 и нижней 8 тяг. Для устранения изгибающих напряжений в исследуемом образце верхняя и нижняя тяги установлены на са-моцентрирующихся опорах. Нижняя тяга центрируется радиально-сферическим подшипником 10, верхняя — шаровой опорой 5. [c.89]

Насосы с гидродинамическичи подшипниками. Первые отечественные насосы для жидкого металла — натрия и сплава натрия с калием (БР-5 и БН-350), а также зарубежные (SRE—РЕР) имели гидродинамические подшипники, у которых нижняя радиальная опора расположена вне рабочей среды (отсюда следует и часто употребляемый применительно к этим насосам термин консольный ), Выбор такой схемы объяснялся тем, что, во-первых, отсутствовал опыт работы радиальных подшипников в жидком металле, а во-вторых, требуемые характеристики насоса позволяли иметь приемлемые размеры консоли. В этом случае в качестве нижней радиальной опоры консольных насосов использовались подшипники качения или скольжения с масляной смазкой. Насосы получались достаточно компактными, с хорошо зарекомендовавшими себя в общем машиностроении подшипниковыми узлами. Существенно также, что такие насосы могли работать и в режиме газодувки при разогреве реактора, что важно для эксплуатации. Для консольных насосов (рис. 2.16) допустимые колебания уровня натрия над колесом в различных режимах ограничиваются длиной консоли. Для уменьшения внутренних паразитных перетечек (с нагнетания на всасывание) выемная часть монтируется в бак по плотным посадкам или с уплотнением (например, в виде поршневых колец). В связи с этим через щелевое уплотнение по валу, а также через зазоры между неподвижными [c.40]

Стендовый натриевый насос с турбоприводом (рис. 5.31) интересен тем, что выполнен в консольном варианте на подшипниках качения. Вал насоса 5 вращается в двух опорах. Нижняя опора 6 — радиальный шарикоподшипник, верхняя опора -i — сдвоенный радиальный шарикоподшипник, воспринимающий осевую и радиальную нагрузки. Подшипники смазываются консистентной смазкой, закладываемой на весь срок работы насоса (возможно пополнение смазки с помощью шприц-масленки). Предусмотрено охлаждение подшипников дефи-нилом. В целях уменьшения протечек перекачиваемого натрия вал насоса проходит через узкую кольцевую щель 7 большой длины. Слив протечек натрия осуществляется по специальному трубопроводу. В конструкции предусмотрена дополнительная труба слива протечек на случай, если металл по каким-то причинам попадает выше диафрагмы 2. Импеллер 3 служит для затруднения условий попадания металла выше этой диафрагмы. Корпус насоса снабжен электрообогревом /. В качестве привода используется паровая турбина [I, гл. 2J. [c.176]

Для проведения экспериментов был спроектирован стенд (рис. 7.17), позволявший в широком диапазоне давлений (до 160 МПа), линейных размеров колец (до 240 мм), частот вращения (до 3000 об/мин) и температур среды исследовать конструкции торцовых уплотнений. Испытываемый узел размещается на вертикальном валу, который вращается в двух опорах. Нижняя опора, представляющая собой блок самоустанавливающегося радиально-осевого подшипника скольжения, вынесена из рабочей камеры стенда и смазывается минеральной смазкой с помощью циркуляционной масляной системы. Верхняя опора (радиальный подшипник скольжения) размещена в рабочей полости стенда и смазывается водой. Испытания уплотнений начались после экспериментального подбора коэффициента нагруженности К. Перепад давления на уплотнении был постепенно доведен до рабочего (8—9 МПа) при номинальной частоте вращения вала насоса (1000 об/мин). Протечки через уплотнения при указанных параметрах составляли несколько литров в час. После того как было выявлено, что конструкции и выбранные материалы без доработок обеспечивают принципиальную работоспособность уплотнений (безызносный режим работы при заданных параметрах), на следующих этапах испытаний было показано, что уплотнения сохраняют работоспособность в течение длительного срока (10—> 12 тыс, ч). [c.239]

АЭС с реактором РБМК. Показанная на рис. 8.1 конструкция ГЦН разработана с целью исключить из насоса верхний радиально-осевой подшипник, функцию которого может выполнять аналогичный узел в электродвигателе. Для снижения затрат времени и средств на замену механического уплотнения вала 3 соединение вала насоса и ротора электродвигателя выполнено при помощи жесткой проставки 5. Удалив проставку, можно заменить уплотнение вала без демонтажа электродвигателя. Агрегат имеет три подшипниковые опоры. Верхний радиально-осевой подшипник 8 электродвигателя полностью соответствует серийному узлу насоса. Нижний подшипник 7 электродвигателя и гидростатический подшипник 1 насоса оставлены без изменений. В этом ГЦН используются также серийные крышка с горловиной, уплотнение вала, детали проточной части. Из-за отсутствия в насосе радиально-осевого подшипника станина 4 электродвигателя будет короче, что позволит на 0,25 м уменьшить высоту всего агрегата. Насос имеет те же обслуживающие системы, что и серийные ГЦН реактора РБМК (см. гл. 4), с той лишь разницей, что мас-лосистема предназначена для обслуживания электродвигателя. [c.263]

Верхняя направляющая опора воспринимает радиальную нагрузку. Нижняя опора предназначена для восприятия осевой и радиальной нафузок от массы вращения ротора. В корпус опоры вмонтирован несущий роликоконический подшипник. Корпуса верхней и нижней опор снабжены системой охлаждения. [c.92]

Модуль-секция состоит из корпуса вала, пакета ступеней (рабочих колес и направляющих аппаратов), верхнего и нижнего радиальных подшипников, верхней осевой опоры, головки, основания и двух ребер. Пакет ступеней (от нескольких десятков до сотен направляющих аппаратов и рабочих колес) с вачом, радиатьными подшипника [c.84]

По конструктивным соображениям устанавливают следующие типы подшипников в верхней фиксирующей опоре I — уцорно-радиальный сферический роликовый типа 9039000 в нижней плавающей опоре II — радиальный однорядный с короткими цилиндрическими роликами и без бортов на внутреннем кольце типа 32000 с диаметром отверстия 200 мм. [c.519]

Червячно-циливдрический двухступенчатый редуктор (рис. 20.17) выполнен по схеме рис. 1.5,3. Червячная передача с нижним расположением червяка установлена в быстроходной ступени, что позволяет уменьшить размеры и получить более высокий КПД редуктора. Радиально-упорные шарикоподшипники вала червяка объединены в одной фиксирующей опоре во второй ( плавающей ) опоре использован радиальный шарикоподшипник. Червячное колесо, закрепленное на проме-жуточно.м валу, по конструкции аналогично червячному колесу редуктора, изображенного на рис. 20.16. В тихоходной ступени применены прямозубые колеса без поверхностного упрочнения зубьев. [c.378]

Автосцепной механизм состоит из замка 1 (рис. 1.6, б), замко-держателя 7, предохранителя замка 17, подъемника /2 и его валика 20. Замок, служащий для запирания двух сомкнутых автосцепок, вместе с собранным механизмом установлен в вертикальном положении в полости головки и, на своей нижней радиальной опоре 5 может поворачиваться вдоль полости вокруг зуба 6 замка. Под действием собственного веса замок своей замыкающей частью стремится выйти наружу из полости. На шип 2 замка навешен двуплечий предохранитель (собачка) 17 замка. Замкодержатель 7, [c.9]

Рабочее колесо, гидравлически разгруженное от осевых сил, имеет удлиненную втулку, которая служит шейкой ГСП. Гидро статический подшипник 16 с четырьмя рабочими камерами питается из напорного кольцевого коллектора через сверления. Слив протечек натрия из ГСП происходит через отверстия в рабочем колесе на всасывание насоса. ГСП имеет достаточную несущук> способность, чтобы обеспечить работу насоса на номинальной частоте вращения, а наличие всего четырех камер создает благоприятные условия для образования жидкостной пленки и при минимальной частоте вращения, когда напор насоса мал. Для увеличения износостойкости рабочих поверхностей ГСП они наплавлены колмоноем. Основная часть насоса, соприкасающаяся с натрием, выполнена из стали 304. Вал 14 насоса соединяется с ротором электродвигателя посредством жесткой муфты и вращается на трех опорах. В электродвигателе размещены два подшипника качения. Верхний (шариковый) подшипник 3 является радиально-осевым, нижний 6 (роликовый)—радиальным. [c.182]

Насосы реактора Phmix (Франция) [20, 21]. Каждый из трех насосов первого контура представляет собой вертикальный, одноступенчатый, центробежный, погружной, со свободным уровнем натрия агрегат (рис. 5.39). За прототип по конструкционным решениям и компоновке был взят насос реактора Rapeo die. Всасывание теплоносителя организовано сверху. Пройдя рабочее колесо 6, теплоноситель попадает в направляющий аппарат и далее в напорную камеру, где встроен обратный клапан. Вся длина насоса от двигателя до напорного патрубка составляет 17 м, длина вала 12 равна 5 м. Вал насоса вращается нз( двух опорах. Верхней опорой является двойной роликовый подшипник, нижней — дроссельный гидростатический подшипник 8, питаемый с напора колеса. Диаметр ГСП равен 320 мм, радиальный зазор—0,5 мм. При испытании на воде жесткость подшипника оказалась достаточной для того, чтобы ограничить перемещения вала в диапазоне 20%-й величины зазора. Испытания насоса на частоте вращения около 650 об/мин показали хорошую работоспособность ГСП. [c.185]

Схема насоса с опорами вала, работающими на перекачиваемом теплоносителе, и механическим уплотнением вала с чистой запирающей водой представлена на рис. 8.11. Вертикальный вал направляется двумя радиальными дроссельными гидростатическими подшипниками 2 и 8. Нижний подшипник питается горячей водой с напора осевого рабочего колеса 1 при помощи винтового насоса 3 с многозаходными резьбовыми втулками, а слив из подшипника организован на всасывание рабочего колеса по каналам, выполненным в его ступице. Верхний радиальный ГСП питается охлажденной контурной водой от импеллера, выполненного заодно с пятой 7. В подшипниках применима пара трения сталь по стали. Осевая сила воспринимается двухсторонним гидростатическим осевым подшипником, работающим на охлажденном теплоносителе. Элементы, образующие пары трения, изготовлены из силицированного графита. Сегментные самоустанавли-вающиеся колодки снабжены ребрами качания и опираются на рессоры. Для снятия тепла, выделяющегося в осевом и верхнем радиальном ГСП, в корпусе насоса встроен трубчатый холодильник 6. Поток воды из пяты-импеллера сначала попадает на осевой подшипник, затем в верхний рад1 альный ГСП, после чего, проходя через трубчатый холодильник, охлаждается, поступает в зазор между валом и корпусом насоса, снимает тепло с вала и вновь попадает в пяту-импеллер. Такая система циркуляции позволяет поддерживать постоянной температуру (примерно 70°С) в полости пяты, предохраняя тем самым уплотнение вала от воздействия высокой температуры со стороны проточной части ГЦН. Между полостью пяты и проточной частью расположен тепловой барьер, представляющий собой каналы, засверленные в корпусе насоса. Через трубчатый холодильник 6 теплового барьера циркулирует вода промежуточного контура, имеющая на входе температуру примерно 45 °С. В верхней части ГЦН размещено уплотнение вала, представляющее собой блок из трех пар торцовых уплотнений, работающих на холодной запирающей воде. Первая ступень предотвращает протечки запирающей воды в контур с перепадом давления на нем около 2 МПа, вторая ступень предотвращает протечки в атмосферу и работает под полным давлением запирающей воды, а третья ступень является резервной и автоматически включается в работу в случае выхода из строя второй ступени уплотнения. [c.280]

Практические методы уравновешивания малым числом грузов с фиксированными осевыми координатами излагаются ниже на примере валов в порядке возрастания быстроходности Vimax = Ю max/ft) 1- Приводятся наиболее рациональные схемы балансировки. В общем случае целесообразно выполнять уравновешивание с помощью несимметричных самоурав-яовешенных блоков грузов. При этом нижняя балансировочная скорость должна быть малой, что позволяет выполнять первый этап уравновешивания на низкооборотных автоматизированных балансировочных станках. Дополнительное уравновешивание на рабочих скоростях может производиться в собственном корпусе машины с применением измерительной аппаратуры общего назначения. Для уменьшения влияния радиальных зазоров в подшипниках горизонтально установленного ротора предпочтительны измерения амплитуд и фаз реакций или перемещений опор в вертикальном направлении, если только не используются высокоскоростные балансировочные станки с малой динамической жесткостью опор в горизонтальной плоскости. [c.85]

Верхняя подшипниковая опора ротора РВП-5100 (БКЗ) состоит из опорного самоустанавливающегося радиального подшипника, смонтированного на плите подъемного устройства. Верхняя подшипниковая опора непосредственно воспринимает нагрузку от веса ротора с пакетами и передает ее несущей звездообразной балке. Нижняя подшипниковая опора представляет собой центрируюший радиальный подшипник, воспринимаюшлй только [c.52]

Корпус воздухоподогревателя представляет сварную конструкцию, состоящую из кожуха, верхнего и нижнего колец, соединенных листами обшивки, распорок крышки и дна, двух порталов. Распорки крышки и дна служат для крепления радиальных уплотнений ступицы. На распорке крьш1ки закреплена верхняя опора ротора. Порталы имеют вид опорной рамы, передающей нагрузку от крышки к опорам корпуса. В порталы вмонтированы уплотнения кожуха. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...