Шероховатость поверхности и ее износ

Шероховатость поверхности и ее износ [c.146]

Связь трения и износа с неровностями поверхности. Современная молекулярно-механическая теория трения объясняет силу сухого (и граничного) трения скольжения образованием и разрушением адгезионных мостиков холодной сварки контактирующих участков шероховатой поверхности и зацеплением (и внедрением) неровностей 110, 40]. Трение обусловлено объемным деформированием материала и преодолением межмолекулярных связей, возникающих между сближенными участками трущихся поверхностей. При этом износ протекает в виде отделения частиц за счет многократного изменения напряжения и деформации на пятнах фактического контакта при внедрении неровностей истирающей поверхности в истираемую поверхность. Во многих случаях износ имеет усталостный характер растрескивания поверхностного слоя под влиянием повторных механических и термических напряжений, соединения трещин на некоторой глубине и отделения материала от изнашиваемого тела. Интенсивность изнашивания зависит от величины фактического контакта и напряженного состояния изнашиваемого тела, которые в свою очередь в сильной степени зависят от размеров и формы неровностей и, в частности, от радиусов закругления выступов. В обычных условиях истирающая поверхность является существенно более жесткой и шероховатой по сравнению с той, износ которой определяется, и ее неровности оказываются статистически стабильными при установившемся режиме трения. Таким образом, в отношении износостойкости деталей неровности их поверхностей имеют первостепенное значение. [c.46]

Этап И — проведение наблюдений и измерений. Он включает 1) измерения параметров работоспособности линии и ее элементов в периоды нормального функционирования (время отдельных рабочих и холостых ходов и степень их совмещения во времени технологические режимы скорость, равномерность и стабильность перемещений механизмов температуру рабочих жидкостей и газов и др.) 2) фотографию работы оборудования на протяжении 12—14 рабочих смен, хронометраж простоев отдельных видов и т. д. 3) измерения обрабатываемых деталей, их геометрической точности, определение шероховатости поверхности и других характеристик качества. На этом же этапе могут выполняться и другие измерения износ инструментов, занятость операторов и наладчиков и др. [c.196]

Расчет показывает, что температурная вспышка на единичных пятнах контакта при трении резиновой манжеты по стальному валу с поверхностью, соответствующей 9-му классу шероховатости, незначительна, и ею можно пренебречь. Это позволяет считать, что определенная выше средняя контактная температура близка к максимальной температуре на поверхности резиновой манжеты. Предельная температура поверхности резины б р, сопровождающаяся появлением катастрофического износа и найденная из опытов на фрикционную теплостойкость, должна сопоставляться с температурой б . Следовательно, катастрофического износа не будет при < доп- Этот вывод, как будет показано ниже, подтверждается испытаниями рассматриваемых манжет, проведенными с целью выяснения предельных режимов работы при различных значениях скорости скольжения (до 67 м/с) и давления герметизируемой среды (до 10 кгс/см ). При этом критерием успешной работы уплотнения считали отсутствие утечки в пределах необходимого ресурса работы (600 с), т. е. при условии Т] = I. [c.61]

Назначение классов износостойкости при проектировании машин наряду с классами точности и шероховатости поверхности, а также контроль износа и определение действительного класса износостойкости в условиях эксплуатации позволит правильно оценить надежность машины и применяемые мероприятия для ее повышения. [c.269]

Абразивный износ. Возникает в тех случаях, когда твердая шероховатая поверхность (или мягкая поверхность, содержащая твердые частицы) скользит по более мягкой и пропахивает ее. При этом, как правило, возникают свободные частицы в виде мелкой стружки, аналогичной той, которая снимается при механической обработке металлов. Абразивный износ возникает и тогда, когда твердые абразивные частицы попадают между поверхностями и изнашивают их. Обычно такие частицы прилипают к одной из поверхностей и пропахивают канавки в другой. В соответствии с условиями реализации абразивного износа различают абразивный износ двух и трех тел. [c.15]

Износ композиционного материала за период приработки растет при увеличении шероховатости вала и зависит от состава, но на участке установившегося изнашивания он не зависит от параметра На вала, а определяется только сочетанием материалов. Изложенное свидетельствует о том, что на участке приработки происходит формирование поверхности вала (уменьшение и стабилизация ее изнашивающей способности), которая в дальнейшем уже не изменяется, если условия трения сохраняются постоянными. [c.86]

Стальную дробь нарубают из проволоки, она в 3 —5 раз дороже чугунной, но расходуется ее в 30—40 раз меньше, поэтому расходы на стальную дробь в несколько раз меньше, чем на чугунную. Повышенный расход чугунной дроби объясняется tqm, что из-за высокой хрупкости значительная часть ее при соударениях с деталью превращается в пыль. При применении стальной дроби уменьшается также износ деталей дробеметных установок. Эффективность же упрочнения деталей при той и другой дроби примерно одинакова, так как высокая прочность стальных дробинок позволяет довести скорость их подачи до 100—150 м/с, т. е. увеличить ее в 1,5—2 раза по сравнению с чугунной. Обычный размер дроби 0,3—2 мм. При обработке деталей небольшого размера и при необходимости получить малую шероховатость поверхности применяется дробь диаметром 0,4—0,8 мм, при обработке крупных деталей, наоборот, используется более крупная дробь. Размер концентраторов напряжений у детали и размер дроби не долл ны совпадать. Обычно дробь берется больше размера радиуса [c.105]

До самого последнего времени существовало мнение, что износ поверхностей трения тем ниже, чем меньше размер шероховатостей или чем выше чистота поверхности. П. Е. Дьяченко [3] указал на несостоятельность такого взгляда. Дело в том, что для определенных условий работы поверхностей трения существует свой оптимальный размер шероховатости (фиг. 7)1. Износ понижается с уменьшением шероховатости только при трении с обильной смазкой и небольшой удельной нагрузкой, при недостаточной же смазке и большой нагрузке (что большей частью и имеет место в работе двигателей) как большая, так и меньшая чистота поверхности ведет к увеличению износа. Из рассмотрения кривых фиг. 7 напрашивается еще один интересный вывод оптимальный размер шероховатости при утяжелении режима увеличивается. [c.15]

Помимо действия смазок, способствующего приработке и полировке поверхностей при трении вследствие химических процессов, существует открытое и исследованное П. А. Ребиндером аналогичное действие смазочных средств вследствие молекулярного взаимодействия молекул смазки с твердыми поверхностями. В результате этого взаимодействия, по Ребиндеру, поверхностно-активные молекулы смазки способны не только проникать в зачаточные микротрещины, имеющиеся на поверхностях всех реальных тел, но и оказывать механические действия, облегчающие дальнейшее углубление этих трещин и разрушение поверхностей. Если подобные процессы разрушения поверхностей сосредоточены на выступах, находящихся под наибольшими механическими воздействиями, результат оказывается благотворным для дальнейшего протекания трения, так как поверхности сглаживаются — прирабатываются. Но если удельная (на единицу площади) нагрузка на поверхность трения слишком высока, разрушению начинают подвергаться настолько большие участки поверхности и самый процесс идет настолько быстро, что поверхности не только не уменьшают своей первичной шероховатости, но даже увеличивают ее. В этих случаях поверхностно-активные вещества способны проявлять только отрицательное действие, поддерживая непрерывный износ на высоком уровне. [c.218]

Выше отмечалось, что герметичность неподвижного сальника с сухой, непропитанной набивкой определяется при прочих известных условиях (проницаемость набивки, степень прижатия ее к уплотняемым деталям и др.) геометрическим фактором Л/F. У сальников подвижных соединений этот фактор определяет их герметичность до начала перемещения подвижной уплотняемой детали. В результате перемещения штока (вала, шпинделя), имеющего шероховатую поверхность, происходит истирание прилегающего к штоку слоя набивки и удаление из камеры продуктов износа. Место удаленных частиц набивки остается незаполненным и через создавшиеся пустоты просачивается уплотняемая рабочая среда. [c.74]

При выполнении пригоночных работ в процессе сборки необходимо учитывать, что состояние поверхности, наряду с качеством материала и способом изготовления детали, существенно влияет на ее прочность, надежность и долговечность. На шероховатых поверхностях смазка растекается по микроскопическим впадинам несущая способность масляного слоя вследствие этого снижается, происходит частичное или полное соприкосновение трущихся поверхностей, сопровождаемое деформацией срезания выступов, т. е. быстрым износом. [c.76]

При суперфинишировании и полировании, когда достигается лишь уменьшение параметра шероховатости поверхности, припуск на обработку определяется высотой неровностей поверхности и погрешностями, связанными с наладкой инструмента на размер и его износом, не превышающими обычно 1/2 допуска на обработку, т. е. [c.176]

Характерным примером обработки валов малой жесткости является обкатывание шеек трансмиссионных валов рольгангов прокатных станов. Эти валы имеют длину 6000 и 8000 мм при диаметре 120 мм. Обкатыванию подвергаются утолщенные участки диаметром 130 мм, расположенные в разных местах по длине валов. После сборки машины эти участки работают в контакте с резиновыми уплотнениями. Кроме уменьшения шероховатости поверхности, обкатывание позволяет повысить твердость поверхности вала для уменьшения ее износа. При попытках произвести закалку шеек трансмиссионных валов наблюдалось сильное коробление их, а в некоторых случаях даже поломка валов во время правки. [c.148]

При отборе в приведенной последовательности устанавливают возможность применения способа для конструктивно-технологической группы с определенными размерными характеристиками возможность применения покрытия для материала основной детали и сочетаемость наносимого покрытия с материалом сопрягаемой детали возможность обеспечения заданной толщины покрытия для компенсации износа и необходимого припуска на последующую обработку необходимость и возможность предварительной обработки вид механической и финишной обработки и достигаемую точность и шероховатость достигаемую твердость поверхности после нанесения покрытия, необходимость термической обработки и ее вид достигаемую износостойкость при работе с сопрягаемой деталью сплошность покрытия прочность сцепления снижение сопротивления усталости стабильность получения заданных показателей. [c.76]

Сравнительные испытания трения оловянной бронзы по нормализованной стали 45 (кривая S) в воде показали, что интенсивность износа бронзы в этом случае после достижения критической нагрузки 200 кгс/см примерно на один порядок ниже, чем при трении по сплаву ВТ5. Бронза при трении переносится на сталь так же, как и при трении по титану, однако интенсивность ее переноса значительно меньше. Изменение шероховатости поверхности стальных образцов (с 7—8 до 5—8 классов) также меньше, чем у титановых она становится менее однородной из-за образования кольцевых рисок и отдельных участков вырывов, объем которых заполнен перенесенной бронзой. Коэффициент трения возрастает при увеличении продолжительности испытаний, незначительно снижаясь с увеличением нагрузки, и находится в пределах 0,22—0,4. [c.192]

Металлизация — покрытие поверхности изделия слоем металла или сплава для придания ей физических, химических и механических свойств, отличных от свойств металлизируемого материала. Применяется для защиты изделий от коррозии, износа, эрозии, повышения контактной электрической проводимости, в декоративных целях. Металлизация позволяет обрабатывать изделия, собранные в конструкции, однако получается шероховатая поверхность. [c.239]

Низкая теплопроводность органического стекла приводит к повышенному нагреву инструмента, что способствует интенсивному его износу. Известно, что шероховатость поверхности при обработке, ее нагрев и вместе с тем начальные напряжения зависят от скорости резания, подачи и геометрии инструмента. При изготовлении тензометрических моделей тонкостенных конструкций нами были приняты приводимые ниже геометрия режущего инструмента и режимы резания, приведенные в работе [12], которые себя оправдали. [c.64]

Если высота кромки щита больше 50 мм, то на станке работает один рабочий. Он берет деталь, кладет ее на стол и прижимает кромкой к шлифовальной ленте. Усилие прижима и продолл<ительность и1лифо-вания зависят от качества обрабатываемой поверхности и степени износа шлифовальной шкурки. Чем ниже класс шероховатости поверхности и больше износ шкурки, тем продолжительнее должно быть шлифование и значительнее прилагаемое усилие. [c.276]

Развертка служит для окончательной обработки отверстий высокой точности, поэтому критерием ее износа служит технологический критерий, т. е. такой, при котором отверстие перестает отвечать заданным параглетрам (точности геометрической формы отверстия и его размеров, параметрам шероховатости поверхности и т. п.). Развертка срезает слои металла малой толщины, поэтому она изнашивается в основном по заданной поверхности. [c.145]

Упрочнение титана путем азотирования обеспечивает существенное повышение его антифрикционных свойств. Однако азотирование не имеет особых преимуществ перед оксидированием. При смазке водой, в связи с наблюдавшимся усталостным выкрашиванием азотированного слоя, его антифрикционные свойства оказываются несколько ниже, чем у оксидированного титлна. При смазке веретенным маслом в пределах путей трения и нагрузок, при которых проводились испытания, выкрашивания азотированного слоя не наблюдалось. Применение вакуумного рассасывания (отжиг 1000—1050° С—10 ч) предварительно оксидированного титана уменьшает только примерно в 2 раза износ бронзы по сравнению с ее износом при трении по неупрочненному титану. Необходимо отметить, что по характеру трение бронзы по титану, упрочненному этим методом, принципиально не отличается от случая трения бронзы по неупрочненному титану. Износ сопровождается резким увеличением шероховатости поверхности и переносом бронзы на поверхность титана, но схватывание наступает при более высоких нагрузках. Полученные результаты свидетельствуют [c.206]

Большие колебания в производительности процесса и шероховатости поверхности по мере износа ленты препятствуют автоматизации обработки деталей. Исследователи рекомендуют [9] задаваться минимальной удельной производительностью или величиной съема и ступенчато или плавно наращивать силу прижима ленты по мере ее износа. В частности, ступенчатое повышение силы в зоне контакта ленты с деталью от 50 до 175 гс/см2 при шлифовании деталей из ните- и капропластика позволило компенсировать уменьшение производительности и увеличить срок службы абразивной ленты в 2—2,5 раза. Применение силы прижима более 175 гс/см при шлифовании пластмасс приводит к появлению прижогов. [c.100]

Состояние автомобиля, при которо.м он не соответствует логя бы одному из требований нормативно-технической документации, является неисправным состоянием (.неисправностью). Основная часть неисправностей возникает при экс- луатацик автомобиля вследствие процессов тренкя деталей гтар2Ния материала деталей, коррозии, кавитации, усталости, деформации деталей и т. д. Эти и другие вредные процессы влекут за собой изнашивание (табл. 28) и повреждение деталей. Изнашивание детал . — это процесс постепенного измене-иня ее размеров при трении вследствие отделения с поверхности трения материала или ее остаточной деформации. Результатом изнашивания является износ детали, определяемый измерением размеров с помощью инструментов и приборов, взвешиванием, внешним осмотром и т. д. С и.зносом связано изменение размеров и формы детали, нарушение взаимного положения деталей в сборочной единице, изменение шероховатости поверхности детали, ее механических свойств, структуры, износостойкости, образование на трущихся поверхностях царапин, трещин, задиров и т. п. [c.123]

Наблюдение за изнашиванием одноименных деталей одной партии в одинаковых машинах показало, что износ деталей носит ярко выраженный случайный характер, обусловленный вероятностной природой контакта шероховатых поверхностей, разбросом свойств конструкционных и смазочных материалов в пределах норм технических условий и размеров деталей в пределах допусков на изготовление, широким спектром эксплуатационных нагрузок, скоростей, условий работы (колебания мощности машины, сопротивления рабочей среды, рельеф дороги и т.п.). Поэтому наиболее характерен случай, когда плотность вероятности распределения скорости изнашивания /(у) подчиняется нормал1>ному закону. В этом случае срок службы Т пары трения при предельно допустимом износе [U является функцией случайного аргумента у, т.е. [c.82]

В. Н. Кащеев ш М. М. Тененбаум считают, что процесс изнашивания при трении в абразивной массе определяется многими взаимо-влняющими факторами [187, 191—194]. Для процесса характерна малая площадь контакта абразивной частицы с рабочей поверхностью, что вызывает значительные напряжения, величины которых зависят от формы и механических свойств частицы, а также от прижимающей силы. При этом возможны два случая если возникающие напряжения превышают предел упругости, но ниже предела текучести, то происходит усталостное разрушение если уровень напряжений выше предела текучести, то изнашивание сопровождается пластической деформацией микрообъемов и происходит последефор-мационное разрушение [187, 193]. Иногда отмечается нроцесс шаржирования [191, 192, 194], при котором за счет уменьшения шероховатости поверхности износ резко снижается. Его величина может даже принимать отрицательное значение, т. е. размеры и масса образца будут увеличиваться. Причинами шаржирования, по-видимо-му, являются неизбеншое ударное действие острых абразивных частиц, их дробление и некоторые процессы адгезионного характера. Эффект шаржирования зависит от скорости перемещения абразивной массы и соотношения твердостей абразива и образца. Вероятно, он может наблюдаться только у мягких, пластичных покрытий. [c.112]

В противоположность фторопласту-4, сильно изнашивающемуся при трении со сталью в отсутствие смазки, для правильно выбранного сочетания наполненной фторопластовой композиции характерны сравнительно небольшие износы композиционного материала и вала, с которым он работает. Это объясняется благоприятным изменением формы выступов шероховатой поверхности вала вследствие изнашивающего или полирующего действия, оказываемого на них материалом композиции (или продуктами ее износа), а также благодаря нивелированию поверхности вала перенесенным материалом композиции. При неудачном сочетании материалов композиции и вала возможен их интенсивный износ, порознь или совместно. [c.85]

Электрохимическая обработка. В основе этого метода обработки лежат явления электролиза, обычно — явления анодного растворения металла обрабатываемой заготовки с образованием различных неметаллических соединений. При применении нейтральных электролитов образуются гидраты окиси металла [например, Fe (0Н)2 или Fe(OH)g], которые, выпадая в осадок, пассивируют обрабатываемую поверхность и забивают межэлектродный зазор. Чтобы удалить указанные продукты из зоны обработки, электролит прокачивают через межэлектродный промежуток с большой скоростью. Прокачивание обеспечивает также охлаждение электролита, позволяет довести плотность тока при обработке до нескольких сот ампер на квадратный сантимер, получить очень большой съем металла в единицу времени (до десятков тысяч кубических миллиметров в минуту). Процесс характеризуется также полным отсутствием износа электрода-инструмента и независимостью точности и шероховатости поверхности от интенсивности съема, т. е. возможностью получить большую точность и низкую шероховатость при высокой производительности. Обработка в проточном электролите применяется при изготовлении деталей сложного профиля из труднообрабатываемых сталей и сплавов (например, пера турбинных лопаток, полостей в штампах и пресс-формах), в том числе— изготовляемых из твердых сплавов, при прошивании отверстий любой формы. [c.143]

Величина силы трения, возникающей на единичной микронеровности контактирующих тел, зависит от ее геометрической конфигурации, напряженного состояния в зоне контакта, механических свойств поверхностного слоя менее л<есткого из взаимодействующих тел и физико-химического состояния поверхностей контактирующих тел. В общем случае мнкронеровности поверхности не имеют правильной геометрической формы, их форма близка к форме сегментов эллипсоидов, большая полуось которых совпадает с направлением обработки поверхности. При вычислениях сил трения и интенсивностей износа наиболее широко распространена сферическая модель шероховатой поверхности. Согласно этой модели микронеровности считают шаровыми сегментами постоянного ра. Диуса. [c.191]

Но при этом наблюдаются следующие отличия. Деформация колец при установке в канавку должна быть возможно меньшей для снижения силы трения и износа. Минимальная относительная деформация определяется из условий обеспечения герметичности к концу срока эксплуатации. Для колец круглого сечения допускают е 1п = 0,1- 0,12. Для уменьшения верхнего предела Ётах посадочные места выполняют с соблюдением возможно жестких допусков. Для колец круглого сечения допускают e ax = = 0,18- 0,20 (вместо 0,35 для неподвижных соединений). Чистота обработки канавки в подвижном уплотнении повышается до. V7—V8. Чистота обработки трущейся поверхности должна быть в пределах V9—уЮ, но при этом важное значение играет характер микрорельефа, определяемый методом обработки. Острые микронеровности, характерные для шлифованных, хонингован-бnv кями. притертых с крупными порошками и тому подобных поверхностей, имеющих углы наклона микронеровностей более 5° и радиусы скругления вершин менее 50 мкм, вызывают быстрый абразивный износ резиновых уплотнений. Плавные микронеровности с углами наклона менее 3° и большими радиусами скругления вершин, характерные для накатанных и виброобкатанных поверхностей, притертых и полированных поверхностей, оказываются приемлемыми при высоте неровностей (точнее сказать, волнистости) в пределах у8—у9. Например, при обработке V8, когда профилограмма фиксирует острые выступы шероховатости (такой цилиндр имеет матовую поверхность), манжетное уплотнение изнашивалось в цилиндре за 10— 20 ч. При обработке у9в, когда лрофилограмма фиксирует сглаженные притиркой выступы шероховатости (поверхность зеркальная), износ уплотнения в цилиндрах установить не удалось даже за 250 ч работы. Твердость материала штока или цилиндра должна быть достаточно высокой, чтобы исключить появление рисок от механических частиц в рабочей жидкости. Риски являются главной причиной преждевременного износа уплотнений. Работоспособность уплотнений, как правило, сохраняется до тех пор, пока не появятся риски на трущейся металлической поверхности и не возникнут повреждения протекторного кольца. После этого сравнительно быстро повреждается резиновое кольцо, и все уплотнение выходит из строя. [c.237]

В процессе приработки и дальнейшего трения шероховатость трущихся поверхностей на титане и на бронзе повышается с 7—8 до 9 класса. Визуальными наблюдениями обнаружено, что на трущейся поверхности бронзы образуется пленка окислов. Ее образование связано с хемсорбцией атомов кислорода, а также электрохимическими процессами в 3%-ном растворе ЫаСГи с повышением температуры в контакте. Наличие заполированных участков на трущейся поверхности бронзы и титана, сохранение одинаковой шероховатости поверхности бронзы независимо от нагрузки и относительно низкий износ дают основание предполагать, что ее износ не обусловлен микрорезанием, а происходит за счет контактного усталостного разрушения [41 ]. Измерения микротвердости поверхности бронзы в процессе испытаний показали, что она возрастает с 220 кгс/мм до предельного значения 375—400 кгс/мм , которое несколько ниже, чем при трении бронзы по стали. Глубина наклепанного слоя бронзы находится в пределах 30—60 мкм. По сравнению с трением по стали износ бронзы при трении по оксидированному титану в несколько раз ниже при равных удельных нагрузках. Данные, приведенные на рис. 100 и табл. 54, показывают примерно одинаковую износостойкость БрОФЮ-1 и БрОЦ10-2 при трении в воде по оксидированному сплаву ВТ5. Возрастание интенсивности износа с нагрузкой носит примерно линейный характер. Аналогичная зависимость износа этих бронз обнаруживается и от пути трения. [c.205]

Пластмассы. Смола АТ М-2 на основе вторичного капрона, разработанная Московским институтом тонкой химической технологии, обладает примерно в 1,5 раза более высокой прочностью, чем вторичный капрон, и примерно на порядок меньшим влагопо-глош,ением. Износостойкость смолы АТМ-2 (см. табл. 58) превышает стойкость оловянной бронзы при нагрузках до 100 кгс/см . При трении наблюдается незначительный перенос смолы на оксидированную поверхность, частичный износ пленки рутила и улучшение шероховатости поверхности. Для реальных узлов трения необходимо учитывать, что фактическое влагопоглощение смолы достигает 2,5% (по массе), т. е. размеры деталей могут изменяться на 0,6-1%. [c.221]

Однако в отличие от Левиса, Джилтроу установил, что при одной и той же скорости нагружения величина износа зависит от температуры. Так, повышение температуры до 100 °С приводит к увеличению износа в 10 раз, а при 200 °С износ композиции, наполненной графитом, становится таким же, как у ненаполненного полимера, т. е. в 100 раз больше износа при комнатной температуре. Джилтроу проводил испытания с помош,ью машины с пересекающимися валиками, причем в качестве поверхности контртела использовалась хромированная плита с шероховатостью поверхности 0,1—0,15 мкм относительно средней линии. Результаты Левиса получены при стендовых испытаниях шайб под осевым давлением (шайба из стали, содержащей 0,47о углерода, шероховатость поверхности 0,4 мкм относительно средней линии). [c.230]

Финишная антифрикционная безабразивная обработка поверхностей трения. Как известно, износостойкость зависит от окончательной (финишной) технологической обработки поверхностей деталей. Имеются обширные экспериментальные исследования по влиянию шероховатости поверхностей трения на интенсивность изнашивания деталей. Для широко распространенных сочленений выявлены оптимальные значения параметра шероховатости, при которых износ деталей минимален. Установлено, что от финишной обработки деталей зависит не только первоначальный (приработоч-ный) износ, но и установившийся износ, т. е. первоначальная приработка может влиять на интенсивность изнашивания при длительной эксплуатации машин. [c.36]

Детали после сборки й прягаются по выступам неровностей поверхностей, и площадь их фактического контакта в начальный период трения мала, поэтому при нагружении пары трения действуют большие давления, результатом чего является значительная пластическая деформация неровности поверхности частично сминаются и частично разрушаются как по выступам, так и по впадинам. Срабатывание микронеровностей и сглаживание макронеровностей и волнистости поверхностей сопровождается увеличением несущей поверхности, интенсивность изнашивания снижается. Вместе с тем пропахивание поверхностей взаимно внедрившимися объемами и продуктами износа в направлении относительной скорости поверхностей создает новые неровности, ориентированные вдоль направления движения и не совпадающие с направлениями обработочных рисок. Как показал П. Е. Дъяченко, по истечении определенного времени при неизменных условиях работы создается стабильная шероховатость поверхностей трения. Она может быть больше или меньше начальной шероховатости более грубые поверхности в процессе приработки выглаживаются, а гладкие становятся более грубыми. Каждая из сопряженных поверхностей к концу приработки приобретает свойственную ей шероховатость в данных условиях трения. [c.108]

Диаметр отверстия литниковой втулки пресс-формы машины с вертикальной камерой прессования (рис. 4.11, б) на 1 мм больше диаметра выходного отверстия мундштука. Это делают для того, чтобы при недостаточно точной установке и несовпадении осей втулки и мундштука или же при износе мундштука литник в момент раскрытия пресс-формы свободно проходил через канал литниковой втулки. Для облегчения удаления литника втулка имеет конусность 3—5°. Поверхность канала вулки полируется до шероховатости 0,16 мкм. Чем лучше обработана поверхность литниковой втулки, тем ниже ее гидродинамическое сопротивление и меньше износ. [c.132]

Автоматизация процессов контроля в области линейных измерений в ближайшем будущем неизбежно распространится и на определение шероховатости поверхности. На некоторых автомобильных заводах США уже относительно. давно применяются автоматы для разбраковки поршневых пальцев по геометрическим параметрам, включая параметры, характеризующие шероховатость. Контроль шероховатости производится щуповым устройством. Так как пропускная способность авто- мата весьма велика, то для уменьшения износа иглы радиус закругления ее выбран равным 60 мк. Настройка установки производится с помощью образцового изделия. В последнее время фирмой Микрометри-каль выпущено устройство для контроля шероховатости на автоматических линиях, которое позволяет производить сортировку деталей по [c.156]

Микрорельеф такой поверхности зависит от способа ее обработки и определяется заданной шероховатостью (ГОСТ, 2789—73). Обычно для уплотнителей неподвижных соединений контактируюш,ие с ними поверхности обрабатываются по 5 или 6 классу шероховатости. От выбора величины параметров шероховатости поверхности зависят уровень герметизации, сила трения и износ уплотнителя. В соответствии с современными представлениями [5] гидродинамики вязкой жидкости утечка G и коэффициент трения (Хтр пропорциональны параметрам микрорельефа уплотняемой поверхности. Чем больше глубина впадин микрорельефа поверхности, тем труднее резине заполнить их объем и тем выше вероятность наличия неуплотненных микроканалов, по которым возможна утечка среды. На рис. 4 приведены экспериментальные данные по изменению утечки подвижных- уплотнителей в зависимости от шероховатости поверхности штока, показывающие, что при одной и той же скорости перемещения утечка возрастает с понижением класса шероховатости. Чем больше величина выступов микрорельефа, тем заметнее их влияние на силу трения, [c.13]

Прим е.ч а н и е. Наружную поверхность тонкостенного инструмента шлифовать для исключения поломок. Равномерный износ пустотелого инструмента обеспечивается при совпад ии внешнего и внутреннего контуров. Шероховатость рабочей поверхности инструмента (чистового и доводочного), должна быть меньше, чем у обработанной поверхности на один класс. . [c.149]

При штамповке в горячем состоянии титановые сплавы склонны к схватыванию с поверхностями штампа. Схва-тьшан1 б ухудшает условия формообразования, препятствует удалению заготовок из полости штампа. Для предотвращения явления схватывания применяют защитно-смазочные покрытия, с помощью которых предупреждается образование газонасыщенного слоя, т. е, поглощаются газы во время нагрева заготовки и ее деформации уменьшается охлаждение заготовки при переносе ее от устройства для нагрева к штамповочной машине и в процессе деформирования снижаются усилия штамповки, чтс уменьшает износ штампа получаете необходимая шероховатость поверх ности штампованной заготовки. [c.480]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...