Фрикционная теплостойкость

ГОСТ 23.210—80. Обеспечение износостойкости изделий. Метод оценки фрикционной теплостойкости материалов.— Введ. 01.07.81. [c.201]

Фрикционную теплостойкость АМАНа и материала АФЗ характеризует рис. 54. [c.201]

Высокий коэффициент трения f и фрикционную теплостойкость (рис. 55) имеет металлокерамика ФМК-И, представляющая собой железный пористый металлический каркас, пропитанный фенолформальдегидной смолой, [c.201]

Машина МФТ-1 для определения фрикционной теплостойкости материалов. Кольцевой образец Ю (рис. 20) установлен в самоустанавливающемся зажиме И, закрепленном на шпинделе [c.233]

Машина для определения фрикционной теплостойкости материалов 233, 234 [c.525]

МФТ-1 для определения фрикционной теплостойкости материалов схема испытания — трение под нагрузкой двух одинаковых по размеру образцов в форме полых цилиндров (колец), соприкасающихся своими торцами, при скорости вращения от 10 до 6000 об/мин, и нагрузке до 300 кгс. [c.252]

Изготовление тканых изделий — трудоемкий и мало производительный процесс. Тканые изделия обладают высокой прочностью, но имеют сравнительно невысокую фрикционную теплостойкость. [c.110]

Формулы (24)—(27) позволяют рассчитать температуру при различных законах изменения мощности и работы и Если изменения мощности и работы трения неизвестны, то расчет можно проводить при постоянном коэффициенте трения fzp, значения которого определяют по данным эксплуатации или лабораторных, модельных испытаний, или по кривым фрикционной теплостойкости [c.132]

Получив значения максимальных, средних и объемных температур, по кривым фрикционной теплостойкости = (О)) уточняют значения коэффициента трения данного асбофрикционного материала. [c.133]

Рис. 17. Кривые фрикционной теплостойкости материала ФК-16л

Кривую фрикционной теплостойкости материала ФК-16л (ретинакс А по ГОСТ 10851—73 при ра = 1,5 МПа) можно разделить на шесть зон (рис. 17). [c.145]

При повышении температуры от 100 до 200 С отмечается повышение среднего коэффициента трения (от 0,39 до 0,42). Характеристика фрикционной теплостойкости на этом участке определяется в основном упругопластическими свойствами материала (переход от упругого к пластическому контакту). [c.145]

На рис. 17 представлены кривые фрикционной теплостойкости исходного материала, анализ которых дан выше, и характеристика того же материала при втором фрикционном нагреве, т. е. термообработанного при трении. Для такого материала зона депрессии отсутствует. .9 м [c.145]

Материал ФК-16л применяют в тормозах при тяжелых и сверхтяжелых температурных режимах (например, в тормозах самолетов, где при посадке температура поверхности трения достигает 1000° С), когда постоянно происходит воспроизводство фрикционного рабочего слоя вследствие постоянной термообработки трением. Для таких условий работы фрикционного материала определение вторичной характеристики фрикционной теплостойкости является необходимым. [c.145]

На рис. 18, а показано изменение характеристики фрикционной теплостойкости по мере снижения Квз, на рис. 18, б — то же, по мере изменения ширины дорожки трения Ь. Существенное снижение характеристики фрикционной теплостойкости наблюдается при Квз = 0,75 или =6- 5 мм. [c.148]

Фрикционную теплостойкость определяли при серии последовательных торможений с интервалом в 30.с, в результате чего температура достигла 400° С. [c.150]

Представленные выше результаты дают дополнительную информацию о возможности проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение коэффициента взаимного перекрытия приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 27, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение ширины дорожки трения Ь (см. табл. 3) при полном взаимном перекрытии приводит к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 27, б). Следует отметить, что при малом [c.155]

С целью получения достаточно надежных статистических данных по каждому из физико-механических показателей проводят не менее 30 (чаще около 50) параллельных испытаний при нормальных условиях. Для определения физикомеханических показателей при повышенных температурах (твердость по ГОСТ 13811—68, пределы прочности при срезе, сжатии и разрыве) и фрикционной теплостойкости проводят по 10 параллельных испытаний. Образцы изготовляют из одной—трех выборок (партий) изделий, поэтому полученные результаты следует считать выборочными. [c.167]

Таким образом, использование этих показателей позволяет иметь в реальной конструкции определенный коэффициент запаса и по тормозному моменту и по сроку службы из-за износа. По данным эксплуатации, наибольшей фрикционной теплостойкостью отличаются материалы Ретинакс А и Ретинакс Б. Согласно ГОСТ 10851—73 материал Ретинакс А можно успешно эксплуатировать в тормозах и муфтах при кратковременной поверхностной температуре до 1100° С, а Ретинакс Б — при поверхностной температуре до 700° С. Длительно действующая объемная температура для обоих материалов не должна превышать 300° С. Накладка дисковых тормозов из материала 145-40 выдерживает поверхностную температуру до 450—500° С и объемную до 200—250° С. Эластичные материалы ЭМ-1 и ЭМ-2 (ГОСТ 15960—79) применяют в узлах трения с поверхностной температурой до 200° С. Остальные материалы эксплуатируют при максимальных температурах поверхности трения в пределах 250—350° С. [c.185]

Подбор фрикционных пар на основе расчета температурного режима. Температурный режим в значительной степени определяет фрикционно-износные характеристики пары трения [2, 8, 29, 32—35, 44, 45]. На основе расчета температурного режима может быть выполнен предварительный подбор материалов пары. Выбор материалов пары на основе расчета температурного режима позволяет определить, будет ли фрикционный материал работать в допустимых для него условиях (по допустимой температуре) и каков ориентировочный износ фрикционного материала, т. е. долговечность работы фрикционного узла. Для ответа на эти вопросы необходимо иметь данные по фрикционной теплостойкости материалов (см. рис. 35 и табл. 13 части II) [8, 9, 21, 23, 29, 32—36]. На основе расчета температурного режима находят 0 1 у, О, в щах [c.201]

Имея данные по Отах. можно ориентировочно оценить износ фрикционного элемента и коэффициент трения, например по данным фрикционной теплостойкости, которые входят в паспорт на материал. Таким образом, схему подбора пары трения на основе расчета температурного режима можно представить в в следующем виде. [c.202]

Одним из основных требований, предъявляемых к тормозным парам трения, является высокая фрикционная теплостойкость, т. е. способность пары трения сохранять устойчивое значение коэффициента трения и обладать малым износом в широком диапазоне температур. [c.192]

Указанная выше методика (ГОСТ 1786-57) оказалась неприемлемой для испытания фрикционных материалов, предназначенных для тяжело нагруженных тормозных узлов самолетов, экскаваторов и пр. Институт машиноведения АН СССР разработал новый метод испытаний, утвержденный ВНИИНМАШ в виде руководящих технических материалов (РТМ 6-60). Испытания материалов на фрикционную теплостойкость согласно РТМ 6-60 имеют очень важную методическую особенность, о которой следует упомянуть в связи с вопросом о соответствии лабораторных и эксплуатационных испытаний. Если ГОСТ 1786-57 обусловливает постоянный ре жим испытаний фрикционных материалов, то РТМ 6-60 допускает некоторый диапазон изменений нагрузок и скоростей. В первом случае получается условная оценка коэффициента трения и износа, привязанная к частным условиям работы. Второй метод испытаний позволяет оценить поведение материалов в условиях постепенно ужесточающегося режима работы, обусловливающего повышение температуры на фрикционных контактах. При таком методе испытаний возможна более правильная оценка свойств тормозных материалов применительно к различным нагрузкам и скоростям. [c.7]

Испытание материалов на фрикционную теплостойкость [c.119]

Разработанный в Институте машиноведения АН СССР метод испытания материалов на фрикционную теплостойкость дает возможность осуществить различные температурные режимы за счет изменения скорости скольжения и удельного давления. Метод позволяет оценить изменение коэффициента трения и интенсивности изнашивания испытуемых материалов, составляющих трущуюся пару, в зависимости от температуры трения и определить предельную температуру, при которой пара трения становится неработоспособной — один или оба материала разрушаются. [c.119]

Способность пары трения сохранять в допустимых пределах коэффициент трения и интенсивность изнашивания в широком диапазоне температур, называется фрикционной теплостойкостью. Испытания мате- [c.119]

Метод испытания материалов на фрикционную теплостойкость не имитирует работу какого-либо узла трения (например, тормоза автомобиля), а определяет фрикционные характеристики пары трения в различных температурных условиях работы при стационарном тепловом режиме. [c.120]

Наиболее полное представление о возможностях применения данной пары трения может дать характеристика фрикционной теплостойкости, включающая зависимость коэффициента трения от температуры и зависимость интенсивности изнашивания от температуры. В настоящее время испытания материалов на фрикционную теплостойкость предусмотрены РТМ-6-60, разработанными ИМАШ АН СССР [6]. [c.121]

РТМ-6-60. Испытания материалов на фрикционную теплостойкость. Стандартгиз, [c.124]

Одним из практических выводов этой работы является разработка метода испытания материалов на фрикционную теплостойкость на машине И-47. Эта методика получила широкое применение и в настоящее время выпущена в виде руководящих технических материалов [14]. Дальнейшим развитием этих работ является создание машины ИМ-58 для испытания материалов на трение и износ в условиях стационарного теплового режима и теплового удара. [c.151]

При эксплуатации полимерных подшипников основным фактором, ограничивающим работоспособность, является скорость скольжения, которая оказывает определяющее влияние на температуру эксплуатации. На этом основана методика определения фрикционной теплостойкости [27]. [c.37]

Ивановским заводом испытательных приборов изготовлены машины МДП-1 для определения интенсивности износа и коэффициентов трения металлов и пластмасс МФТ-1 для оценки фрикционной теплостойкости материалов, МАСТ-1 для испытаний на трение материала со смазкой и без смазки при нормальной и повышенной температурах (до 400° С). [c.243]

Установлено [8, 9, 32, 35, 36], что форма и размеры узла трения, коэффиц 1 нт взаимного перекрытия являются факторами, влияющими на поступление газовой среды на фрикционный контакт. В работе [36] предлагается метод моделирования физико-химических явлений, зависящих от действия окружающей среды при трении асбофрикционных материалов критерии моделирования и масштабные коэффициенты перехода получены из условий подобия процессов трения, износа и теплообразования на основании работ Э. Д. Брауна, В. Н. Федосеева, А. В. Чичинадзе и др. [8, 12, 21, 23, 29, 32, 33, 34, 35], а также поступления газовой среды в зону трения. Применяя предлагаемые критериальные выражения, можно рассчитать необходимые макрогеометрические характеристики образцов и режимные параметры при лабораторных испытаниях на трение и износ, а также значительно повысить точность и надежность модельных экспериментов на малых образцах, сведя к минимуму объем стендовых испытаний, на которые целесообразно допускать материалы, показавшие лучшие свойства при испытаниях на фрикционную теплостойкость и теплоимпульсное трение [8, 19, 34, 35, 36]. [c.125]

Машину И-47-К-54 или МФТ-1 и УМТ-1 обычно используют для определения фрикционной теплостойкости по РТМ6—60 и новому ГОСТу. Фрикционная теплостойкость — это свойство пары трения сохранять неизменными коэффициент трения и интенсивность изнашивания в широком диапазоне температур, возникающих при трении. Широкий диапазон изменения скорости скольжения и температуры, возможность испытаний при разных давлениях и взаимном перекрытии, возможность определения кинетики изменения коэффициента трения и интенсивности изнашивания в зависимости от температуры позволяют использовать машину И-47-К-54 для исследовательских целей — изучения свойств фрикционных материалов и влияния отдельных факторов на трение и изнашивание. [c.143]

На основе теоретических представлений и экспериментальных исследований [2, 9, 14, 35, 36] рассмотрен общий характер процессов, происходящих при испытании на фрикционную теплостойкость асбополимерного материала ФК-16л в паре с чугуном. Материал ФК-16л является высокотеплостойким и применяется, например, в тормозах самолетов и буровых лебедок. [c.145]

Условно можно представить два способа поступления газовой среды на фрикционный контакт [36] 1) через контактный зазор (щелевой эффект) 2) путем адсорбирования на открытых для газа участках поверхности трения (адсорбционный эффект) — случай неполного взаимного перекрытия. Допустимо полагать, что количество поступающего на контакт кислорода воздуха определяет интенсивность термоокислительных деструктивных процессов. Из такого допущения следует, I что вид характеристики фрикционной теплостойкости может зависеть от формы и размеров элементов узла трения, например, в случае применения кольцевых образцов — от ширины дорожки трения (полуразность наружного и (внутреннего диаметров) вследствие изменения действия щелевого эффекта и от коэффициента взаимного перекрытия вследствие его влияния на развитие адсорбционного эффекта. Так, увеличение ширины дорожки трения сокращает поступление газовой среды в контактный зазор, а увеличение коэффициента взаимного перекрытия сокращает ее поступление на единицу номинальной площади. [c.146]

Неоднозначность влияния температуры на трение ФАПМ можно дополнительно иллюстрировать рис. 20, на котором показаны результаты испытаний трех типов ФАПМ (6КХ-1Б, 7КФ-34 и ФК-16л) на различных лабораторных машинах трения (сплошными линиями показаны зависимости для образцов толщиной 10 мм, а штриховыми — для образцов 4 мм). Характеристики фрикционной теплостойкости этих материалов, полученные на различных машинах, существенно отличаются. Как показано ниже, вид характеристики фрикционной теплостойкости определяется общим комплексом условий режима трения — температурой, давлением, скоростью скольжения, макро геометрией контакта, окружающей средой и др. [c.149]

При определении характеристики фрикционной теплостойкости на машине трения И-47-К-54 наблюдается глубокая зона снижения коэффициента трения, наличие которой объясняется образованием в зоне трения значительного количества жидких продуктов деструкции связующего вследствие развития окислительного щелевого эффекта, для проявления которого здесь имеются благоприятные условия. Это явление необходимо учитывать при определении и использовании фрикционной теплостойкости по РТМ6—60 и ГОСТ 23.210—80. В конструкциях, в которых окислительные адсорбционный и щелевой эффекты выражены слабо, деструкция связующего практически не имеет места и коэффициент трения не снижается резко при температурах, указанных на кривых фрикционной теплостойкости. [c.149]

В зависимости от конкретных условий применения ФАПМ для уточнения значений коэффициента трения и интенсивности изнашивания дополнительно проводят модельные испытания на фрикционную теплостойкость и теплоимпульсное трение [9, 21, 23, 33, 35, 36, 37]. [c.166]

Свойства фрикционных асбополимерных материалов оценивают при лабораторных испытаниях на образцах (моделях) и в натурных узлах. Для этого целесообразно проводить рациональный цикл последовательных испытаний (предложен Э. Д. Брауном) с использованием описанных выше методик и средств испытаний, начиная с оценки исходной фрикционно-износной характеристики — фрикционной теплостойкости, переходя к модельным испытаниям на теплоимпульсное трение и, наконец, кончая натурными испытаниями в реальной конструкции тормоза или муфты. К последующему этапу можно допускать только тот материал, который имеет преимущество как по величине и стабильности коэффициента трения, так и износостойкости. Окончательный выбор фрикционного материала для определенных условий эксплуатации обычно осуществляется [c.185]

Машина обеспечивает повьш1енную производительность испытаний и высокие метрологические показатели измерения момента трения, скорости и температуры, используется для испытаний материалов на трение и износ при наличии и отсутствии смазочных материалов в широком диапазоне нагрузок и скоростей скольжения при схемах испытаний, соответствующих основным типовым узлам трения. В частности, эта машина успешно используется для определения фрикционной теплостойкости материалов по новому ГОСТу 23.210-80. [c.187]

Продукты деструкции связующего и износа образцов улавливались за каждый цикл испытания (15 минут). Износостойкость образцов ха-1рактеризовалась при испытании на фрикционную теплостойкость как линейное и весовое изменение образца, отнесенное к работе трения. В продуктах деструкции определялись вода, жидкие низкомолекулярные продукты, углекислота и окись углерода. [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...