Ограничения на функции материала

А4. Ограничения на функции материала. В линейной теории упругости постоянные Ляме не могут быть произвольными. Из требования, чтобы увеличению длины стержня сопутствовало положительное напряжение, а всестороннему сжатию — уменьшение объема, чтобы скорости распространения волны были положительными и т. д., возникают следуюш.ие ограничения [c.208]

Для нахождения ограничений на функции материала нелинейной теории упругости рассмотрим параллелепипед, ребра которого в недеформированном состоянии равны единице длины. Масса его, следовательно, равна Параллелепипед подвержен однородной деформации, определенной градиентом деформации 4- Не уменьшая обш,ности, предположим, что системы координат декартовы, [c.209]

Перейдем теперь к рассмотрению ограничений на функции изотропного материала. Для такого материала тензор напряжения, соответствующий деформации (A4.9)i и (A4.10)i, определяется формулами (см. (5.13)) [c.212]

Применим теперь к уравнению (2-3.1) принцип объективности поведения материала. Этот принцип налагает следующее ограничение на вид функции g [c.63]

Из того факта, что критерий максимальной деформации описывается, как показано на рис. 4, кусочно линейными функциями, следует необходимость наложения дополнительных ограничений на поверхность прочности в пространстве напряжений, обеспечивающих согласование критерия с известными физическими представлениями о явлении разрушения. В случае плоской деформации пластин из анизотропного материала, подчиняющегося закону Гука (утверждение (20)), критерий максимальной деформации можно записать через максимальные напряжения [c.423]

Оптимизация параметров плазменного нагрева металла при заданном режиме резания. Если режим резания задан исходя из каких-либо условий, например ритма производства, а дополнительный нагрев обрабатываемого материала применяют для снижения расхода режущего инструмента (увеличения периода его стойкости), то в качестве оптимизирующего параметра выступают, как правило, температура дополнительного нагрева, сила тока плазменной дуги или ее электрическая мощность. Рассмотрим методику определения температуры нагрева 0н, позволяющей при заданном режиме резания получить период стойкости инструмента Г, оптимальный с точки зрения его износа. В этом случае целевая функция оптимизации (т. е. основной критерий, исходя из которого накладываются ограничения на те или иные параметры процесса) может быть представлена как [c.201]

На функции и, V, w наложены кинематические ограничения и (О, т]) = у (О, -ц) = W (О, т ) = W I, т]) = О, м. I, I]) = = l, V (I, Г)) = g, j, — постоянные. Предполагается, что оболочка изготовлена из однородного жесткопластического материала с диссипативным потенциалом ф (е) и находится под действием растяжения, кручения и внутреннего давления. В связи с рассматриваемой задачей введем функционал [c.156]

Таким образом, при малости деформаций и углов поворота начало стационарности дополнительной работы второго рода превращается в начало стационарности дополнительной работы первого рода. Этот последний принцип часто называют началом Кастильяно. Его можно сформулировать следующим образом из всех систем статически возможных напряжений истинными (т. е. удовлетворяющими требованиям совместности деформаций внутри тела и на его опорах) будут такие напряжения, которым соответствует стационарное значение функционала П. Заметим, что, помимо требования малости деформаций и поворотов, никаких других ограничений на применение начала Кастильяно не налагается. Вид функции Ф (а ), характеризующий упругие свойства материала тела, может быть каким угодно. [c.137]

Иерархии предоставляют более подробную информацию о структуре и функции системы на нижних уровнях и обеспечивают рассмотрение акторов и их целей на высших уровнях. Для удовлетворения ограничений на элементы уровня их лучше всего воспроизводить на следующем более высоком уровне. Например, природу можно рассматривать как актор, цель которого — использовать определенный материал и который подчиняется определенным законам в качестве ограничений. [c.26]

Величина Ж в (19.17) определяется не только внешним магнитным полем, но и всегда имеющимся остаточным магнетизмом вещества. Помимо электронных магнитных моментов, от которых зависит парамагнетизм, существуют магнитные моменты на разных уровнях организации материи, вплоть до элементарных частиц. Поэтому поле в веществе, строго говоря, никогда не равно нулю. Но при конечном Ж уменьшение Т приводит к возрастанию параметра разложения функции Jt в ряд, и при низкой температуре ограничение одним членом ряда становится необоснованным. Внешне это выражается в зависимости постоянной А в (19.17) от температуры. Разбавление парамагнетика понижает температуру, при которой наблюдается конденсация магнитного газа , но из-за существования, например, спиновых магнитных моментов атомных ядер не может снизить уровень остаточного магнетизма до нуля. [c.164]

Полярный радиус-вектор точек этой поверхности направлен по лучу нагружения. Длина его определяется значением функции от инвариантов деформаций, полученных при ограниченных по величине напряжениях на этом луче. Условие ограничения задается постоянной величиной второго инварианта напряжений. Степень анизотропии деформируемости композиционного материала является интегральной характеристикой она определяется для всей поверхности деформируемости как среднее квадратичное отклонение относительного значения полярного радиуса-вектора от его усредненной величины. [c.86]

Из полученных условий симметрии (96) следует, что число независимых постоянных Б формулах (95) уменьшается до 11. Без потери общности можно установить ограничения, наложенные на эти независимые постоянные, исследуя частный случай орто-тропного материала. Анализ данного частного случая позволяет нам, как и в разд. И, Г, 1, установить, что постоянные, характеризующие влияние слагаемых, являющихся нечетными функциями от напряжения а , должны равняться нулю [c.456]

Принцип наложения температурного и частотного факторов. Если учитывать влияние на демпфирующие свойства материала как частоты колебаний, так и температуры, то наиболее удобным способом представления экспериментальных данных является использование принципа температурно-частотной эквивалентности (приведенной частоты) для линейных вязкоупругих материалов [3.2, 3.3]. Согласно этому способу, по одной оси координат откладываются параметры (7 оро/Тр) и т), а по другой— так называемый параметр приведенной частоты шаг, где (О — действительная частота, ат — функция абсолютной температуры Т, То — фиксированное значение абсолютной температуры. Обычно отношения То/Т и ро/р считаются равными единице для широкого диапазона изменения температур и поэтому во внимание не принимаются. Построение генеральных кривых зависимости модуля упругости Е и коэффициента потерь ц от параметра аат исключительно полезно при экстраполяции результатов экспериментов, получаемых при сильно различающихся условиях. Например, в серии экспериментов можно получить данные для диапазона частот от 100 до 1000 Гц и диапазона температур от О до 100 °С, а требуется определить свойства при 50°С и 2 Гц. Для этого сначала используются имеющиеся результаты для построения системы наиболее достоверных генеральных кривых. Эту процедуру наиболее удобно выполнять эмпирически путем задания значений коэффициента ат на основе смещений, необходимых для построения кривой, описывающей зависимость модуля упругости Е от частоты в логарифмических координатах (см. рис. 3.4) при температуре Ti (i = 1, 2,. ..), с тем чтобы кривая была как можно ближе к кривой для зависимости модуля упругости Е от частоты при температуре То. Тем же способом подбираются кривые для зависимостей коэффициента потерь т) от частоты колебаний при температурах Т и То, причем получаются графики, аналогичные показанным на рис. 3.10. Таким образом удается по крайней мере частично компенсировать ограниченные возможности измерительной техники. Типичные графики зависимости ат от температуры показаны на рис. 3.11. [c.117]

Большие трудности связаны с получением статистических данных о несущей способности элементов конструкций. Для этого используются в основном два способа. По одному из них экспериментально определяются функции распределения характеристик усталости (или других необходимых механических свойств) для материала путем массовых испытаний лабораторных образцов. Пользуясь условиями подобия, по ним определяется циклическая несущая способность деталей. Систематические исследования усталостных свойств легких авиационных сплавов Б статистическом аспекте были проведены, например, кафедрой сопротивления материалов МАТИ [7 10 11 14] и другими организациями [5]. Это позволило показать применимость усеченного нормально логарифмического распределения для величин долговечностей и ограниченных пределов усталости, установить зависимость дисперсий чисел циклов от уровня напряжений, построить семейства кривых усталости по параметру вероятности разрушения. На основе гипотезы прочности слабого звена были разработаны критерии подобия при усталостных разрушениях в зависимости от напрягаемых объемов с учетом неоднородности распределения [c.144]

Длительная прочность — способность материала разрушаться не тотчас после приложения нагрузки, а по истечении некоторого времени. Явление длительной прочности позволяет использовать конструкционный материал в течение ограниченного (может быть, очень короткого, но достаточного для выполнения заданной функции) времени при больших нагрузках, существенно превышающих нагрузки, допустимые при длительной эксплуатации, а также определить время безопасного функционирования (ресурса) конструкции. Предел длительной прочности (ГОСТ 10145—81) — это наи- [c.119]

Изложим алгоритм МГЭ для упругого стержня с поперечным сечением А, ограниченным контуром 5 (рис. 3.12), применительно к определенной ниже гармонической функции кручения р х). Вращающий момент т, действующий в каждом поперечном сечении, вызывает поворот а = % GJ) на единицу длины стержня, где G — модуль сдвига материала стержня и / — момент инерции сечения [c.90]

Практически важным случаем нелинейности регистрирующего сигнала является ограниченный динамический диапазон передаточной функции. Фактически передаточную характеристику не всегда можно выразить функцией, содержащей ограниченное число степенных членов. Иногда она успешно аппроксимируется суммой нескольких линейных функций, каждая из которых действует в своем интервале экспозиций входных сигналов. Пример такой составной функции, аппроксимирующей передаточную характеристику фотографической пленки, представлен на рис. 3.3.2,а. Особенностью характеристики является участок IV (при E>Ez) экспозиций, на котором по выходному сигналу нельзя зафиксировать их изменения. Чтобы лучше понять, как влияет наличие такого участка и ограниченность динамического диапазона записывающего материала, рассмотрим частный случай характеристики (рис. 3.3.2,б). [c.99]

Полученные в последнем параграфе результаты показывают, что мы находимся на правильном пути. Теорема о релаксации напряжений — вот что мы ожидаем получить при определенных ограничениях на свойства материала, или на предыстории деформации, или и на то и на другое. Если бы мы не получили этого на основе нашего определения затухающей памяти, то наш подход был бы неудачен. Удостоверившись в правильности пути, мы можем обратиться к вопросу о том, как вычислить второе приближение для определяющего уравнения, если мы не удовлетворены первым, или упругим, приближением, выражаемым с помощью (XIII. 3-5). Более высокие приближения получаются способом, сводящимся к разложению реакции в ряд Тейлора в окрестности предыстории, соответствующей состоянию покоя. Однако классическая теорема Тейлора относится к функциям, а мы здесь> имеем дело с более общими отображениями. Я приведу некоторые результаты, не входя в подробности. [c.386]

Ограничение на непрерывность производной может быть снято если механические свойства материала балки моделируются схемой жесткопластического тела, так как в этом случае допускается воз можность неограниченного деформирования волокон, параллель ных оси балки, и, следовательно, при изгибе возможен налом o t балки без разрывов ее оси (см. 12.8). Среди возможных перемещений которые могут быть и конечными, особо важную роль играют веско печные малые возможные перемещения, называемые возможными ва риациями перемещений и обозначаемые б . 6 — знак вариации указывающий на то, что к основной функции и х, у, г) добавляется функция 6м х, у, г), которая в общем случае не есть приращение [c.187]

Пусть растяжение витков ее ие должно превосходить некоторой величины Ъ (предельно допустимой для материала волокна). Пусть масса ротора заранее фиксирована и равна М. Из любых неотрицательных г и и из любых кусочно-непрерывных функций и (р) найдем такие г, Н, и (р), которые обеспечивают максимум кинетической энергии ротора при фиксированной массе ротора и ограничениях на растяжение витков ее- Иными словами, мы имеем некоторое количество материала массой М (т. е. фиксиро-н [c.27]

Оптимальный вариант распределения толщины окантовки (рис. 13.13) получен при том, что материал не вкладывался в местах наибольших напряжений. На рис. 13.14 показано распределение эквивалентных напряжений в панели после оптимизации при нагружении внутренним давлением (рис. 13.14а) и перерезывающей силой (рис. 13.146). Как видно на рисунках, выбранное ограничение на суммарную толщину панели с окантовкой 5 " =12 мм, позволило удовлетворить ограничения на напряжения по всей площади панели, вютючая полоску шириной 8 мм по кромке выреза. На графике изменения целевой функции (рис. 13.15) видно, что [c.497]

Как отмечалось в 2.5, тип симметрии материалов с точки зрения механики характеризуется условием форминвариантности определяющих уравнений (а следовательно, и функции энергии) относительно тех или иных преобразований из группы ортогональных преобразований 8 и группы трансляций В в материальной отсчетной конфигурации. Инвариантность относительно всех составляющих В накладывает ограничения на форму возможных неоднородностей материала в естественном состоянии для нас она не представляет интереса. Инвариантность относительно составляющих 8 определяет возможные типы анизотропии материала в его естественном состоянии. [c.362]

Наряду с абсолютной температурой 9 мы будем считать фундаментальным свойством всех термодинамических систем энтропию Н ). Также как и энергия, энтропия важна для нас только в связи со своими изменениями, которые накладывают ограничения на /0. Мы предполагаем, что энтропия — аддитивная функция, присуш ая любому количеству материи. Таким образом, общая энтропия тела равна сумме энтропий его частей. В случае сплошных тел мы предполагаем, что Н абсолютно непрерывна относи- [c.195]

Такое ограничение в точности соответствует тому, что представляет собой реометрия жидкостей с памятью. Сосредоточим внимание на некотором классе течений, для которых предыстория деформирования G (s) ограничена классом, каждый член которого полностью определяется значениями некоторого конечного числа параметров. Функционал [ ] сводится тогда к конечному числу функций, и реометрия становится возможной. Разумеется, знание этих функций для любого заданного материала позволяет предсказать его поведение только для тех течений, которые включены в рассматриваемый класс, но поведение материала для любого другого типа течения остается непредсказуемым. [c.168]

Следует отметить, что способы Ке и Мак-Крума — Морриса по существу основываются на предположении, что функции ползучести определяются формулами (55) и (51) соответственно без каких-либо дополнительных ограничений. Поэтому в принципе графические методы смещения, описанные ранее в связи с этими формулами, должны дать такие же функцию ав Т) и приведенную кривую AD( ), что и два указанных способа. Однако в силу соотношений (61) и (62) для построения приведенной кривой любым из этих двух способов необходимо знать или уметь оценить начальную ползучесть, а при использовании способа Мак-Крума— Морриса то же требуется и для длительной ползучести. В связи с этим обстоятельством, обычным разбросом экспериментальных данных и тем фактом, что определить предельные значения ползучести непосредственно по экспериментальным данным зачастую затруднительно, а иногда и невозможно, следует ожидать некоторых расхождений в результатах. Думается, что графические методы смещения обеспечивают лучшие средние характеристики материала и оказываются [c.125]

В данной главе рассматриваются задачи, в которых величину е,/(х) удобно изучать со статистической точки зрения. Функцию р(х) будем считать детерминированной, однако никаких серьезных дополнительных трудностей не возникает и в том случае, когда она также трактуется статистически. Предположим, что значения ф(х) (если Ej x) = d(f )/dxj) или iiieiiEj заданы на некоторой поверхности S и что требуется изучать свойства материала в ограниченной этой поверхностью области V-, форму этой поверхности и граничные условия будем считать детерминированными. Статистические вариации величины ф или BijEj могут быть включены в постановку задачи, однако введение случайных изменений в геометрию поверхности S очень сложно и представляет собой задачу, которой уделялось очень мало внимания (см. тем не менее работу Ломакина [30], в которой эта задача решается методами теории возмущений). [c.243]

На рис. 2.6.2 представлены результаты обработки первых восьми-девяти полуциклов отобранных диаграмл сплава 13-96. Значительный разброс точек при ограниченности экспериментального материала не позволил выявить четкую зависимость функции С от параметра ( Тщах ], поэтому функцию С определили выражением [c.127]

Критериальные условия и вероятность пробоя. Критериальный параметр Ak=U/t (см. раздел 1.1), соответствующий равновероятности пробоя в параллельной системе сред и численно равный крутизне фронта косоугольного импульса напряжения, в значительной степени определяется тремя главными факторами видом горной породы, видом oкpyжiaющeй частицу разрушаемого материала внешней среды, формой импульса напряжения. В меньшей степени Ак зависит от геометрии электродов, величины разрядного промежутка и соотношения размеров разрядного промежутка и разрушаемого твердого тела. Особо отметим роль внешней среды. Важнейшей функцией среды является ограничение возможности развития разряда по поверхности материала, чем создаются благоприятные возможности для внедрения разряда в толщу твердого тела. Чем выше диэлектрические свойства внешней среды, тем проще реализуется процесс внедрения разряда в твердое тело. Наиболее предпочтительными в этом отношении являются минеральные масла и наиболее доступным является дизельное топливо как наиболее дешевое. В меньшей степени, но все же достаточно эффективно процесс реализуется и в воде. При более жестких условиях внедрение разряда в твердое тело достижимо также в вакууме, газовой или парогазовой среде. С ухудшением диэлектрических свойств точка равнопрочности сравниваемых сред смещается влево и численное значение критериального параметра Ак увеличивается. На импульсах с линейным нарастанием напря)кения (импульсы косоугольной формы) критериальный параметр Ак тождественен крутизне фронта импульса напряжения, и на основе обширного материала по электрической прочности различных горных пород оценка Ак имеет значения 200-500 кВ/мкс для системы горная порода - минеральные масла и 2000-3000 кВ/мкс для системы горная порода - вода . Применение данного критерия правомочно в достаточно широком диапазоне разрядных промежутков 10" -10 м и для геометрии электродов, свойственных технологическим устройствам разрушения пород. При другой форме импульсов напряжения параметр Ак корректируется коэффициентом, учитывающим форму импульса, в частности, на импульсах напряжения прямоугольной формы с наносекундным фронтом снижается на 20-30%. [c.35]

Как уже указывалось (пп. 3.5 и 4.3), область применения силовых уравнений повреждений ограничена такими циклическими напряженными состояниями, при которых все периоды изменения отдельных компонентов напряжений одинаковы, начальные фазы совпадают или сдвинуты на полпериода и приведенные амплитуды напряжений положительны. Энергетический метод описания повреждений позволяет существенно ослабить эти ограничения. Рассмотрим на примерах применение энергетического уравнения повреждений (3.54) совместно с соотношением (2.35) или (2.36), служащим для определения площадей малых петель гистерезиса. Вычисляя поврежденность П необходимо располагать зависимостью ф (и, R) для конкретного материала. Для стали 45 такая зависимость представлена на рис. 5.1, а и б, для титанового сплава ВТ-1 — на рис. 5.1, в. Напомним, что кривые при различных R — onst построены на основании формулы (3.56), в знаменателе которой стоит экспериментальное число циклов как функция максимального напряжения цикла и коэффициента [c.150]

Все рассматриваемые элементы химической приставки, за исключением компрессора-турбодетандера, относятся к классу теплообменных аппаратов. По принятой методике капиталовложения в эти элементы определяются на основе теплового, гидравлического, аэродинамического, прочностного и стоимостного расчетов. Марку металла для всех элементов выбираем исходя из температурных условий работы узла, за исключением тех элементов, которые из-за коррозионных или других ограничений должны быть изготовлены из строго определенного материала. В узлах, выполняюш их функцию очистки газа (скруббер, абсорбер, пенный аппарат), марка металла определялась следуюш им образом. Корпуса таких элементов двухслойны, марка металла внутреннего слоя задается из условий коррозионной устойчивости, внешнего слоя выбирается на основе прочностного расчета. Капиталовложения в отгонную колонну отнесены на счет цеха производства серной кислоты. [c.145]

С учетом интересов широкого круга читателей в разд. 7 особое внимание уделяется определениям основных понятий физической и коллоидной химии, свойствам и характеристикам основных функций, описывающих состояние равновесия. Для раскрытия роли термодинамических функций в описании химических равновесий приводится их связь с такими понятиями, как растворимость, константа равновесия, электродный потенциал. Важное место занимает и указание ограничений использования той или иной теоретической зависимости. Особенно это касается расчетов равновесий, имеющих место при повышенных температурах, поскольку именно они чаще всего интересуют теплоэнергетиков. Теоретический материал, нацеленный на расчет состояний равновесия и скоростей его достижения, иллюстрируется расчетными примерами, что облегчает его использование широким кругом специалистов. Во втором издании материал раздела более конкретизирован, добавлен новый параграф, посвященный коллоидным системам. [c.9]

Оценка работоспособности по механическим свойствам. Коэффициент работоспособности. В реальных изделиях часто наблюдается случайность в распределении прочности конструкции и действующей нагрузки. Случайность в распределении прочности обусловлена допусками на физико-механические свойства материала и геометрические параметры конструкции. Случайность в распределении нагрузки вызвана нестабильностью эксплуатационной ситуации (окружающей среды). Расчет сводится к оценке истинных гипотез коь инированных событий и нахождению случайности в распределении событий параметрического прогнозирования. Оба события (распределение нагрузки и прочности конструкции) являются истинными, и совместность их проявления оценивается коэф-фшщентом работоспособности. Если принять, что наблюдается нормальное распределение, то в критическом случае выбора показателя работоспособности происходит наложение площадей, ограниченных кривыми рассеяния нагрузки и прочности полученная ситуация отображена на рис. 6.9. Область наложения площадей кривых 5 соответствует вероятности отказа. Показанная на рис. 6.9, а ситуация с использованием вероятностей значительно отличается от случая, когда учитывается лишь запас прочности. Вероятность отказа может быть совершенно различной при одном и том же запасе прочности, при разных формах кривых (или разных средних квадратических отклонениях), нагрузки и прочности материала. Существенно новый подход к формированию качества изделий с учетом надежности требует учитывать вероятностное распределение свойств нагрузки и конструкций. Гарантией надежной работы изделия служит тот случай, когда математическое ожидание прочности превьинает математическое ожидание нагрузки при этом допускается некоторое наложение площадей кривых распределения, вычисляемых с помощью нормальной функции распределения Ф ( ) ис. 6.9, б). Известно, что [c.246]

На процесс оптимизации функции цели влияет характер возможных изменений оптимизируемых параметров, поэтому эти параметры классифицируют по трем признакам управляемости, последовательности изменения и числу возможных значений. По последовательности изменения переменные параметры делят на две группы непрерывные и дискретные. Непрерывные х, у, z,. .. — из числа геометрических параметров, их изменение ограничено неравенствами ограничений двусторонними и односторонними типа J min < ИЛИ у <Ут[ , ДИСКреТ-ные и, V, W,. .. — из совокупности параметров материала и геометрических С жесткими ограничениями, каждое из которых принимает лишь конечное число значений. [c.142]

Таким образом, определяющие функции рассматриваемого реоном-ного варианта структурной модели могут быть найдены по данным ограниченного объема испытаний стандартного типа. Напомним, что этим испытаниям должна предшествовать предварительная стабилизация циклических свойств материала (см. 4). Использование справочных данных по диаграммам деформирования и кривым ползучести для определения функций / и Ф может привести к существенным ошибкам, поскольку эти данные относятся обычно к начальному (нестабилизированному) состоянию материала. Для иллюстрации возможного различия на рис. 3.21 приведены кривые ползучести, полученные для стали 12Х18Н9 при Т = 650 °С до и после стабилизации циклических свойств (штриховая и сплошная линии соответственно). Заметим, что изменению скорости установившейся ползучести после стабилизации циклических свойств материала в литературе обычно не уделяется внимание. Пример соответствующего изменения кривой деформирования был дан на рис. 1.11. [c.67]

В большинстве работ, посвященных теории больших прогибов, рассматриваются оболочки и пластинки постоянной толщины при упругих деформациях. В этих работах использованы вариационные методы (метод Бубнова—Галеркина, метод Ритца и др.) [76, 80, 1б4]. Для решения при нагрузках различного вида и граничных условиях необходим большой объем вычислений. Разложение функции прогиба в ряд и удержание ограниченного числа членов приводит к потере точности. Для расчета пологой оболочки переменной толщины при произвольной осесимметричной нагрузке следует применять численные методы. В настоящем параграфе алгоритм расчета строится на методе интегральных уравнений. Параметры упругости полагаются переменными, что позволяет в дальнейшем использовать это решение для рассмотрения упругопластического состояния материала диска. [c.40]

Пример 7.4. Пример проектирования диска с центральным отверстием показан на рис. 7.5. Расчетные параметры частота вращения 24 ООО об/мин, напряжения от лопаток = 14,55 кгс/мм , материал диска — титановый сплав ВТЗ-1, температура Т (г) = 20 " С = onst. Заданные ограничения конструктивные — неизменяемая форма обода по запасам прочности l bj м = HiN 1 4, k r N = о0 Я = Сплошной топкой линией на рис. 7.5 показан произвольно выбранный исходный диск. Штрихпунктирной и штриховой линиями обозначен диск в проектах, полученных при использовании процедур формального поиска и вращающихся координат соответственно с заменой функции управления степенным полиномом. [c.209]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...