Кривая приведения

На кривой, приведенной на диаграмме рис. 40, упругая деформация характеризуется линией ОА и ее продолжением (пунктир). [c.61]

Если эти результаты представить в виде графика температура— размер зерна, то получится кривая, приведенная на рис. 71. Рекристаллизация начинается с роста зерна размер зериа получается тем больший, чем выше температура. [c.90]

На рис. 299, а приведены механические свойства углеродистой стали 40. Кривые, приведенные на левой стороне графика, показывают свойства стали в образцах диаметром 3—5 мм в зависимости от температуры отпуска (продолжительность отпуска 1 ч). На правой стороне представлены свойства стали в центре изделия а зависимости от его диаметра (/отп = 580°С). [c.388]

Кривые, приведенные на рис. 418, показывают, как изменяется твердость сплавов А1 — Си в зависимости от содержания меди. Эффект старения, т. е. разница в твердости между свежезакаленным и состаренным состояниями (верхняя кривая на диаграмме), постепенно возрастает с увеличением содержания меди сплав с 2 /о Си и менее практически не стареет, так как пересыщение еще недостаточно, чтобы вызвать при старении существенное изменение свойств. [c.575]

О механических свойствах бериллия (свойства вдоль и поперек оси дефор-ации, свойства при разных температурах) дают представление кривые, приведенные на рис. 434. [c.601]

Из кривой, приведенной иа рис. 129, видно, что при температуре отпуска 650° С глубина [c.165]

Сг и 0,45% С). Из кривой, приведенной на рис. 131, видно, что с увеличением диаметра зерна скорость межкристаллитной коррозии высокохромистой стали также возрастает. Минимальная опасная температура в отношении межкристаллитной кор])о-зии для ферритных сталей с 22 V,, Сг 900" С, с 25% Сг 1000" С, а с 27% Сг 1100°С. [c.166]

Фторопласт-4 отличается высокой стойкостью против деформации. Из кривых, приведенных на рис. 250 и изображающих зависимость степени деформации от времени нагрузки, вытекает, что деформация происходит в первые часы после нагрузки, а потом устанавливается состояние равновесия, при котором размеры испытываемого изделия остаются постоянными. [c.430]

Составим другим способом дифференциальные уравнения движения материальной точки по поверхности Р (рис. 190). Пусть аа — отрезок траектории точки М, т — единичный вектор касательной к траектории в точке Л]. Проведем через точку М элемент геодезической кривой ЬЬ поверхности Р, касающейся орта т. Здесь мы воспользуемся известным из дифференциальной геометрии определением геодезических кривых поверхности, согласно которому главные нормали к геодезическим линиям во всех ее точках совпадают с нормалями к поверхности ). Это свойство соответствует определению геодезических кривых, приведенному выше, в 210 [c.425]

Абсолютная температура для каждого значения энтропии определяется по наклону кривой, приведенной на фиг. 48. Полученные ре зультаты приведены на фиг. 49 вместе с результатами дополнительных измерении, выполнен- [c.526]

Здесь и далее исключаются такие сочетания чисел М, и углов атаки I, при которых в соответствии с кривыми, приведенными на рис. 3.12 гл. III, невозможно образование косого присоединенного скачка уплотнения у острой передней кромки профиля. [c.73]

Зависимость напряженности критического поля от температуры Т аналогична зависимости р=р[Т) при равновесии жидкость — пар и на диаграмме Т, изображается кривой, приведенной на рис. 43. Аналитически эта кривая довольно точно может быть представлена параболой [c.239]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Зависимости коэффициентов расхода от числа Re, определенных для нормальных диафрагм и сопел при различных значениях параметров, показаны на рис. V.13 и V.14. Из кривых, приведенных на рис. V.13 и V.14, видно, что при некоторых значениях чисел Re, [c.114]

О роли проводимости газа в эффективности МГД-генератора можно судить по расчетным кривым, приведенным на рис. XV.29. Здесь представлена зависимость наибольшего характерного размера генератора определенной мощности (в данном случае 100 ООО кВт) в функции проводимости газа и напряженности магнитного поля. [c.458]

AGJ + AG2, энергии AGl и AG2 зависят от радиуса г возникшего зародыша по-разному AGl /, (г ), а AG2 /2 (/ ) Эту особенность иллюстрируют кривые, приведенные на рис. 22, б, где показано, что зависимость AG,, AGl -)- AG2 = /, (г) имеет максимум, которому соответствует некоторый радиус г , называемый критическим размером зародыша. Другими словами, возникший в результате флуктуаций зародыш имеет тенденцию к дальнейшему росту, если его радиус г больше критического радиуса г . В этом случае рост зародыша сопровождается уменьшением энергии АО . Если же г < г , то уменьшению энергии AGз соответствует и уменьшение радиуса г, т. е. зародыш исчезнет, перейдя в жидкую ф азу. [c.49]

Поделив выражение для ро на Нте, получим выражение для Го и х . Таким образом, кривая /, приведенная на рис. 7-1, дает изменение во времени также активного и внутреннего реактивного сопротивлений при ярко выраженном поверхностном эффекте. [c.99]

Температура нагрева при этом определяется с учетом требуемых механических свойств по кривым, приведенным на рис. 63. Отжиг первого рода применяют также для литых сплавов с химически-неоднородным составом, т. е. для сплавов с признаками зональной или дендритной ликвации. Сплавы в этом случае нагревают до высоких температур для ускорения процесса диффузии, приводящего к выравниванию химического состава сплава, т. е. к его гомогенизации. [c.107]

Из кривых, приведенных на рис. 27.4, следует, что в переходной области, как и при ламинарном течении, большое влияние на теплообмен оказывает естественная конвекция чем больше число Грасгофа Gr, характеризующее интенсивность свободного движения, тем больше значение комплекса /( , а следовательно, и коэффициента теплоотдачи а. По мере возрастания скорости вынужденного течения интенсивность перемешивания жидкости возрастает и влияние свободной конвекции ослабевает. При развитом турбулентном течении свободное движение на теплообмен практически не оказывает влияния (на рис. 27.4 при Re >10 000 все кривые слились в одну линию). [c.341]

Таким образом, за полное время от пуска до остановки машины работа всех сил равна нулю. Это означает, что алгебраическая сумма площадей (положительных и отрицательных), заключенных между обеими кривыми приведенных сил или приведенных моментов, равняется нулю. [c.382]

По числу М И углам входа и выхода потока выбирают из альбома [10] профиль решетки. Принимая во внимание кривые, приведенные там же, задаются оптимальным значением относительного [c.120]

Выражения для теплоемкостей получены аппроксимацией кривых, приведенных в литературе. Уравнения (6.20) и (6.21) достаточно точны при значении < 700 К, уравнения (6.22) и (6.23) — при Гз < 1250. К. [c.198]

Поляризационные кривые, приведенные на рис. 15, снятые в щелочном электролите на платинированном чистом титане, показывают, что процесс разряда комплексных ионов платины на чистом [c.77]

Для расчета режимов контроля способом остаточной намагниченности применяют кривые, приведенные на рис. 13. Точки кривых показывают возможность контроля этим способом, если материал изделия при данной коэрцитивной силе обладает остаточной индукцией не ниже, чем индукция, определяемая по соответствующей кривой. [c.40]

В расчетах di /dp может быть определена по таблицам теплофизических свойств среды или для воды выбрана по кривой, приведенной на рис. 2.2. [c.49]

Для начала кристаллизации необходимо, чтобы процесс был термодинамически выгоден системе и сопровождался уменьшением свободной энергии системы. Из кривых, приведенных на pff . 25, видно, что это возможно только тогда, когда жидкость будет охлаждена ниже точки Температура, при которой практически начинается кристаллизация, может быть названа фактической температурой кристаллизации. [c.45]

Кривая, приведенная на рис. 219, иллюстрирует происходящие при отпуске превращения I — выделение углерода из раствора, происходит главным образом при низких температурах (в высо коуглерод и стой стали), но распространяется на широкий интервал температур [c.274]

Твердость полумартенситного слоя зависит от содержания углерода (рис. 240). Кривые, приведенные на рис. 239, относятся к стали с 0,7%С (полумартенситная твердость равна HR 50). Следовательно, полумартен-сптный слой находится для стали 1 на расстоянии 3 мм, а для стали 2 — на расстоянии 18 мм, или твердость HR 50 получается у стали 1 при охлаждении 105 град/с, а у стали 2— 10 град/с. [c.297]

Эго положение иллюстрируют кривые, приведенные на рнс, 282. Следо-ватсл[,но, свойства феррита, легированного этпми элементами, изменяются при быстром охлаждении. [c.351]

Отпускная хрупкость II рода обнаруживается после отпуска выше 500°С. Характерная особенность хрупкости этого вида. заключается в том, что она проявляется в результате медленного о.хлаждения после отпуска при быстром охлаждении вязкость не уменьшается, а монотонно возрастает с поиыше-нием температуры отпуска (как показывает верхняя кривая, приведенная на рис. 293). Однако отпускная хрупкость II рода снова может быть вызвана новым высоким отпуском с последующим замедленным охлаждением . [c.374]

Установлено также влияние ЗОо на скорость коррозии некоторых алюминиевых сплавов во влажном воздухе. Как это видно из кривых, приведенных на рис. 136, алюминиевый сплав Д16 в отсутствие в воздухе примесей ЗОг достаточно устойчив в ус-лопия.к атмосферной коррозии. Затр5/з 1енпость индустриальной атмосферы другими агрессивными газами сказывается также сутки [c.179]

Как видно из кривых, приведенных на рис. 182, при высоких концентрациях азотной кислоты алюминий обладает гораздо более высокой коррозионной стойкостью, чем нержавеющая сталь марки. Х18Н9, которая в этих условиях подвергается пере-пассивации. Исключительно высокая коррозионная стойкость алюминия в сильно окислительных средах позволяет использовать его в производстве высококонцеитрироваинон азотной кислоты по методу прямого синтеза. [c.268]

Критические потенциалы некоторых металлов в 0,1 н. Na l, определенные из анодных поляризационных кривых, приведени в табл. 5.1. Большая часть этих данных получена путем наблюдения изменений тока в ходе 5-минутной (и более) -выдержки при данном потенциале. Тогда крит — это наибольшее значение по [c.86]

Излучение нечерных тел, например раскаленных металлов, всегда меньше излучения черных тел. Но световая отдача, т. е. отношение между энергией, полезной для освещения, и ее невидимой частью, для накаленного металла при данной температуре Т может быть выше, чем для черного тела при той же температуре, как видно из кривых, приведенных на рис. 36.7. [c.707]

Следует отметить, что при любом нсследованном объеме смешивающейся оторочки (5, 15 и 30%) при отсутствии в норовом пространстве связанной воды кривые располагаются выше, чем при се наличии, причем при максимальном значении объема оторочки (30%) кривые, идут выше кривглх, соответствующих меньшим значениям объема оторочки при этом характер наме-нения всех кривых, приведенных на рис. 13 16, идентичен. [c.58]

Из кривых, приведенных на том рисунке, видно, что значения коэффициентов местных сопротивлений в тройниках весьма различны для случая, когда тро1Шик работает па всасывание или на нагнетание. [c.220]

Увеличивая количество стержней с разными углами наклона, как показано на рис. 3.30, диаграммы F — Д/j можно получить с большим числом угловых точек и она будет иметь вид кривой, приведенной на рис. 3.31, где точки А, соответствуют переходу в пластическое состояние очередной пары стержней. г1ффект разгрузки показан на том же рисунке. Исходя из этого результата, нолинейно-деформируемое упругопластическое тело можно мыслить себе как ста1ически неопределимую систему с бесконечно большим числом эле- [c.74]

Значения коэффициентов местных сопротивлений при турбулентном движении в тройниках в функции от Qo/Q приведены на рис. 4.60 (для наиболее простых, часто встречающихся на практикетройннков при Шо = ы = (Опр)-Из кривых, приведенных на этом рисунке, видно, что значения коэффициентов местных сопротивлений в тройниках весьма различны для случая, когда тройник работает на разделение или на соединение потоков. [c.216]

По значениям температур в фиксированных точках образцов для любого момента времени строится серия кривых, аналогичных кривой, приведенной на рис. 4-1. Эти кривые должны пересекаться в точке д = 0. Точке пересечения всех кривых и соответствует температура стыка. Прп малых начапьиых разностях температур (ЮО С) и для образцов, выполненных нз одинакового материала, температуру новерхиости соприкосновения можно принимать равной (/111H-/112) 0,5. [c.162]

Это приращение на рассматриваемом интервале угла ф отрицательно, так как абсолютное значение отрицательной работы dA l> > /4д, как видно из рис. 358, а. В другом месте диаграммы, где кривая приведенных движущих моментов расположена над кри- [c.382]

На рис. 6-9 приведены экспериментальные данные, показывающие существование интервала параметров двухфазного потока, в которых функция гр близка к единице. В общем случае эта функция является весьма сложной, что видно из экспериментальных кривых, приведенных на рис. 6-10 (по С. Г. Телетову). [c.143]

Когда /lyp ниже значений, определяемых кривыми, приведенными на рис. 2.14, над отверстиями могут образовываться вихревые воронки, через которые пар увлекается вниз. Кривыми рис. 2.14 можно пользоваться также при выборе уровня в испарителях и па-ропреобразователях., [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...