Частоты Параметры расчетные

Таким образом, в результате обработки данных определяют основные особенности и параметры расчетного режима термомеханического нагружения характер сочетания циклов повторно-статической нагрузки и температуры, значения предельных нагрузок (деформаций) и температур шах > min > Диапазон их изменения, частоту v цикла нагружения в переменной части цикла, время выдержки нагрузки и температуры, число циклов и т. д. Эти данные используют в дальнейшем для выбора режимов и проведения испытаний на малоцикловую усталость с целью получения базовых характеристик и для оценки прочности конструкции при длительном малоцикловом нагружении. [c.18]

Таким образом, по параметрам расчетного режима — мощности насосного колеса трансформатора Л/ н, частоте вращения п, передаточному отношению г т и известным из гидродинамического расчета меридиональной скорости на входе в насосное колесо и гидравлическому к. п. д. по изложенной выше методике определяем параметры трансформатора при любом передаточном отношении. Затем строим внешние характеристики трансформатора [c.111]

Формула (6.98) представляет особый интерес, поскольку в ее правую часть входит комплекс, объединяющий различные параметры собственную частоту системы oq, продолжительность интенсивной фазы землетрясения параметр повторяемости X, срок службы Т и нормативный показатель риска Н . Формула (6.98) выражает корень квадратный—логарифмическую зависимость расчетных нагрузок от срока службы и нормативного риска [5]. При прочих равных значениях параметров расчетные ускорения a i и а 2 для [c.255]

Укрупненная схема алгоритма определения рабочих показателей двухдвигательного электропривода представлена на рис. 6.23. Обратим внимание на его особенности. Для расчета параметров схем замещения двигателей на каждой частоте вращения необходимо задаться некоторыми начальными приближениями по ЭДС Е и Е" (надстрочные индексы обозначают принадлежность соответственно к первому и второму двигателям), а при последовательном соединении обмоток — по напряжению, подводимому к двигателям, 7/и и".Ь дальнейшем по заданным значениям ЭДС (напряжений — для последовательного соединения обмоток) определяются приближенные значения параметров Хо, г о для каждого двигателя. Теперь, зная расчетные параметры схемы замещения, можно определить ЭДС (напряжения) и сопоставить их с заданными вначале. Если при этом окажется, что хотя бы у одного двигателя относительная разность ЭДС 8Е (напряжений 5Т ,) больше допустимого уровня (5 Г/отах) расчет параметров схемы замещения [c.236]

Статическая осадка является основным расчетным параметром. На рис. 36 показана зависимость собственной частоты вертикальных колебаний машины от статической осадки Хст- [c.109]

Следует подчеркнуть, что расчетная кривая усталости, построенная с использованием концепции кинетических деформационных критериев разрушения, предполагается зависящей только от величины располагаемой пластичности материала. В этом случае эффект частоты нагружения и выдержки проявляется только через зависимость располагаемой пластичности от времени и для испытываемого материала дает по параметру длительности цикла кривые усталости типа показанных по параметру частоты нагружения V на рис. 1.2.11, б. [c.34]

При найденных значениях геометрических параметров были рассчитаны частотные зависимости модуля и фазы импеданса для позы а = 90°, Р = 90°. На рис. 16 приведены экспериментальные [48] и расчетные данные для этой позы. Кривая 1 соответствует значениям геометрических параметров, полученным из предположения, что все мускулы, окружающие плечевой сустав, принимают участие в движении плеча в одной плоскости. Сравнение расчетной кривой с экспериментальной показывает, что в области низких частот (при X < 0,25) наблюдается значительное различие между кривыми. Полагая, что эти различия связаны с допущением, что все мускулы принимают участие только в одном движении, было исследовано влия- [c.73]

Такую оценку можно получить, упрощая систему силовой передачи и заменяя ее более простой, в которой ведомая и ведущая части представляют собой двухмассовые системы. Формулы для расчета параметров (масс и жесткостей) таких двухмассовых систем можно получить из условия их динамической эквивалентности заданным многомассовым системам в отношении их первых собственных частот. Указанное упрощение системы, а также представление в виде определенных функций времени Мс, Мтп и Мтс позволяет построить расчетные формулы для поэтапного расчета переходного процесса на клавишных машинках, учитывающего особенности нашей задачи. [c.23]

Математические модели для расчета колебаний структур содержат большое количество параметров, определяемых на основе усреднения свойств элементов реальных конструкций. Соответствие расчетных амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний натурным зависит как от выбора модели, так и от точности задания параметров. Выбранной расчетной модели можно поставить в соответствие параметры или вектор параметров, обеспечивающий минимальное отклонение расчетных значений от действительных в заданном диапазоне частот. При конкретном расчете могут быть приняты несколько иные значения параметров, т. е. может быть реализован неоптимальный вектор параметров. Предположим, что ошибки реализации не систематические, а случайные, тогда оптимальным будет некоторое среднее значение вектора параметров. Каждой реализации соответствует система собственных частот и форм колебаний. Для общего случая системы с сосредоточенными параметрами отклонения собственных частот и форм колебаний можно определить на основании теории возмущений линейных алгебраических уравнений [41 при условии, [c.13]

Электрические параметры электродных систем. Однозначно методом натурных измерений и использованием расчетных формул может быть оценен геометрический параметр электродной системы F -геометрический фактор, с которым сопротивление R и емкость С электродной системы связаны известными соотношениями R = p F к С - - (/F. Определение F электродных систем производилось измерением сопротивления электродной системы R в воде с известным удельным сопротивлением й на частоте 1 МГц. [c.185]

Указанные характеристики могут быть получены экспериментально, расчетным путем или выбраны из справочных данных. Используя эти данные, можно определить параметры единичного импульса генератора импульсных напряжений, длину рабочего промежутка и производительность единичного импульса. По требуемой производительности В (кг/ч) и рассчитанной производительности единичного импульса а (г/имп.) определяется необходимое число электродов к при частоте посылок импульсов от генератора f [c.196]

Динамические податливости подсистем как правило зависят от большого числа параметров, определить которые для деталей сложной конфигурации можно только приближенно. Поэтому расчетные значения собственных частот являются случайными функциями. Используя в расчете средние значения параметров, мы получаем математические ожидания собственных частот. [c.27]

Расчетную модель корпуса редуктора можно представить в виде прямоугольной рамы, состоящей из высоких балок. В этом случае собственные частоты рамы оказываются зависящими от 18 параметров. [c.27]

Так как собственные частоты зависят от большого числа параметров, выбираемых в некотором диапазоне случайно и независимо друг от друга, то можно считать, что собственные частоты конструкции имеют нормальное распределение с математическим ожиданием сй , равным расчетному значению собственной частоты. Если точность вычисления собственных частот составляет + к п, то можно положить, что дисперсия нормального распределения 0 = /з со . Амплитуду колебания в точке х системы с распределенными параметрами в окрестности собственной частоты приближенно можно выразить через логарифмический декремент А и эквивалентную массу /п [c.27]

Параметры прибора достаточно просто могут быть определены экспериментально. Так, экспериментально определяется частота q и декремент затухания, расчетным путем может быть найдено Шо. [c.162]

Таким образом, уровень вибраций в каждом частотном диапазоне оказывается величиной случайной и, следовательно, может прогнозироваться с установленной вероятностью. Поэтому для получения заданного уровня вибраций с учетом реального поля разброса приходится учитывать статистические поля разброса. Электрическая машина, представляющая собой сложную упругую систему с бесконечно большим числом степеней свободы, и, следовательно, неограниченным спектром собственных частот колебаний, для расчетной оценки виброактивности заменяется системой с дискретными, сосредоточенными параметрами. При этом инерционные элементы считаются абсолютно твердыми телами, упругие связи невесомыми, а число степеней свободы ограниченным. [c.132]

Исходными данными для расчета являются геометрические параметры проточной части отсека (средние диаметры, высоты, углы входа и выхода решеток) расчетные значения коэффициентов ф, ij) и v по ступеням расход рабочего тела или угол выхода потока из последней ступени отсека частота вращения ротора параметры рабочего тела и до и после отсека (параметры могут уточ- [c.201]

Для определения параметров расчетным путем динамическая схема машины (рис. 54) была представлена в виде колебательной системы с одной степенью свободы [18]. На рис. 54 введены следующие обозначения — жесткость образца и удлинителя С2 — жесткость динамометрической пружины т— масса деталей, приведенная к концу нагружаемой системы (для узла силонагружения машины МИП-8М т=0,00025 дан-сек -смг )-, <й — частота возбуждения s — результирующее биение, измеряемое в точке приложения основной нагрузки и обусловленное совокупностью погрешностей изготовления и монтажа узла нагружения и шпинделя х — перемещение массы т в направлении действия основной нагрузки, [c.86]

Соотношения (6.16), (6.19), (6.20) являются исходными для определения влияния отклонений геометрических размеров области связи от расчетных значений на частотные характеристики НО. Для примера рассмотрим конструкцию НО на связанных полосковых ЛП с круглыми проводниками (рис. 6,2,а) со следующими параметрами Со=20 дБ и=02/01=1,85 0ср=9О° ДС12= 0,5 дБ. Здесь Со — номинальное значение переходного ослабления х — коэффициент перекрытия рабочего диапазона частот ДС12 — расчетное отклонение переходного ослабления от номинального значения. [c.168]

Простейшая подшипниковая опора состоит из вала, корпуса и разделяющего их подшипника. В зависимости от назначения опоры и предъявляемых к ней требований спа может содер кать крышки, детали крепления внутреннего и назужного колец подшипников на валу и в корпусе, смазочные и уплогняющие устройства. Основным элементом опоры является подшипник, определяющий не только работоспособность самой опоры, но и всей машины. Одиако надежность опоры зависит не только ст правильности выбора подшипника по режиму нагружения, частоте вращения, долговечности и некоторым другим параметрам, отраженным в расчетных формулах. Имеются много факторов, которые из-за их количественной неопределенности в этих формулах не учтены, но на работоспособность подшипника могут оказывать реи[ающее влияние. [c.112]

Согласно Правилам Регистра СССР, ТЗХ должна обеспечивать при установившемся свободном заднем ходе судна не менее 70 % расчетной частоты вращения переднего хода в течение не менее 30 мин. Мощность заднего хода должна быть достаточной для обеспечения торможения судна в приемлемый период времени. Рекомендуется для турбин переднего хода и ТЗХ принимать начальные параметры пара одинаковыми. Вместе с тем для обеспечения надежной работы конденсатора температура отработавшего в ТЗХ пара не должна превышать 250—120 °С (в зависимости от конструкции конденсатора). Для соблюдения этих условий в установках с высокими начальными параметрами пара температуру пара с помощью увлажнительных устройств снижают до х = 380ч-400 °С. [c.178]

Зависимость между характерными величинами на переменных режимах. При постоянных параметрах рабочего тела в ступени (/1д == onst) изменение частоты вращения вызывает изменение окружной скорости и, что сказывается на форме треугольников скоростей. Так, при уменьшении окружной скорости (см. рис. 9.1) увеличивается относительная скорость и согласно (3.68) относительная скорость W2. Приравняв расходы рабочего тела через направляющий и рабочий аппараты на переменном и расчетном режимах, получим [c.318]

При относительно низкой частоте целесообразно применение разомкнутых секций (рис. 34, в) в диапазоне низких значений а/ А . Расчеты показьтают, что при а/А < 1,0, потери в тигле не превьшгают 20% имеющих место в конструкциях по рис. 34, а. Медный тигель с соотношением п/Дэ <1,0 можно выполнить достаточно надежным при частотах 500 и 50 Гц (толщина меди а допустима до 4 или 10 мм соответственно). Испытания секций тигля по рис. 34, в подтвердили, что при обеспечении некоторых дополнительных конструктивных требовашй приведенные расчетные параметры практически реализуемы. (В [55] экспериментально получены потери в разрезных секциях, составляющие всего несколько процентов потерь в неразрезных.) [c.62]

На электрические параметры печи существенно влияет высота мениска в свою очередь зависящая от этих параметров (непосредственно - от линейной плотности тока в индукторе Ии). Поэтому начальный этап расчета, включающий определение Ay и ведут методом последовательных приближений. В нулевом приближении на основе выбранных геометрии системы, частоты источника питания / и мощности, выделяющейся в расплаве Рр, вычисляют И без учета деформации поверхности. На основании полученного значения й определяют высоту мениска и электрические параметры первого приближения (включая у1и)- Полученное значение линейной плотности тока используют в качестве исходного значения при втором приближении. Вычисления повторяют до тех пор, пока не совпадут предыдущее и последующее расчетные значения линейной плотности трка в индукторе (до-пустимб расхождение не более 10%). Как правило, достаточно двухтрех приближений. [c.85]

Расчетные параметры Среднегеометрические частоты онтаоных D гц полос [c.143]

В книге рассмотрены вопросы сопротивления жаропрочных материалов неизотермическому малодикловому нагружению — термической усталости. Приведены экспериментальные данные по термической усталости жаропрочных сталей, никелевых деформируемых и литых сплавов, используемых в основном в деталях газотурбинных установок. Освещены роль технологических факторов (режимов литья и термообработки, покрытий, пайки и др ). а также влияние основных параметров циклического нагружения — температуры, частоты, нагрузки. Определены критерии прочности при термоусталостном нагружении при высоких (до 1050 С) температурах и предложены расчетные уравнения для прогнозирования долговечности. Изложены методы испытаний, приведены схемы испытательных машин. [c.2]

Условия мажорирования частотной характеристики САРС машинного агрегата с ДВС определяются следующими допущениями а) текущее значение частоты может совпадать с одной из собственных частот механического объекта регулирования б) необратимые потери энергии при колебаниях в центробежном измерителе угловой скорости отсутствуют в) потери энергии х и колебаниях в механическом объекте регулирования характеризуются постоянным коэффициентом поглощения, определяемым по параметрам низкочастотных резонансных колебаний силовой цепи ыашпны г) при наличии амплитудно-импульсных звеньев процесс управления принимается непрерывным д) постоянная времени центробежного измерителя, а в системах непрямого регулирования и постоянные времени сервомоторов принимаются равными своим минимальным значениям е) расчетный скоростной режим САРС соответствует минимальной степени неравномерности регулятора. [c.141]

При этом две эквивалентные схемы имеют одинаковый динами-ческий эффект в общей расчетной схеме, т. е. произведенное локальное преобразование общей динамической схемы не влияет на динамическое поведение непреобразованной части схемы. Упруго-инерционные параметры эквивалентной двухмассовой схемы зависят от частоты, а массы этой схемы непосредственно примыкают к непреобразован-ным частям общей схемы. [c.103]

Жесткостные и демпфирующие параметры элементов модели определяются расчетно-экспериментальным путем. В среднем диапазоне частот ребра тонкостенной балки слабо влияют на жесткостные параметры, но могут существенно повышать потери энергии, особенно при нанесении на них антивибрационных покрытий. Колебания в зубчатых муфтах демпфируются вслед- [c.59]

Расчетная модель системы содержит 20—30 участков балок с массами и жесткостями. Каждый из участков характеризуется 25 параметрами, многие из которых задаются срграниченной точностью. Варьирование параметров в небольших пределах по-разному влияет на спектр собственных частот и соответствующие ему формы [c.156]

Для определения виброакустических параметров дизеля 12ЧН 18/20 методом импедансов построим по его расчетной схеме (см. рис. V.8) импедансную схему, приведенную на рис. V. 12, а. Схема содержит два генератора силы и Pj. Их величины известны, частоты одинаковы, а векторы сдвинуты по фазе на 180°. [c.209]

Следует отметить, что при проектировании конструкций таких систем необходимо руководствоваться не только одними конструктивными соображениями, но и осуществлять такую конструкцию, чтобы для нее можно было составить достаточно четкую расчетную динамическую модель. Это дает возможность выполнять ее виброакустический расчет в зоне хотя бы низких частот, несущих основную долю колебательной энергии. Для примера будем рассматривать только вертикальные колебания. Исследуемую конструкцию представим в виде двух балок (рис. VIII.2) первой балки 2 (верхней платформы), имеющей прогибы (х), жесткость E J2 и погонную массу jiai полученную с учетом размазывания масс агрегатов, установленных на ней, и второй балки I (промежуточной рамы), имеющей соответствующие параметры (х), [c.357]

При расчете доли усталостных повреждений используют результаты испытаний в жестком режиме нагружения, в частноаи кривые малоцикловой усталости при расчетных параметрах (температуре, частоте и скорости изменения в цикле параметров нагружения), причем в широком интервале изменения коэффициента асимметрии цикла деформаций долговечность материалов определяется единой кривой малоцикловой усталости (рис. 1.2). [c.6]

Отрывной диаметр пузыря и скорость его роста для N2O4 близки к расчетным, в то время как частота отрыва, время ожидания, количество и регулярность работы центров парообразования резко отличаются от аналогичных характеристик для обычных веществ. Поэтому в [4.18, 4.19. 4.22] было высказано предположение о прямой взаимосвязи особенностей теплообмена с характеристиками зародыщеобразования диссоциирующей жидкости, на основании которого были составлены расчетные формулы для вычисления корректирующего параметра, позволяющего учесть специфику кипения диссоциирующей N2O4 при использовании для расчета теплообмена обычных формул и уравнений. Основные положения указанных работ заключаются в следующем. [c.114]

Функция отсева, определяющая вывод продукта определенного размера из активной зоны и устраняющая попадание осколков этих размеров в расчетные цепочки, зависит от конструкции рабочих камер и принципа выноса готового продукта. Вынос готового материала может осуществляться через заземленный электрод-классификатор, отверстия которого являются калибровочными восходящим потоком жидкости, скорость которого определяет требуемую крупность путем горизонтального перемещения из-под высоковольтного электрода. В качестве примера рассмотрим наиболее часто используемые в электроимпульсной технологии (особенно для грубого измельчения) системы со сферическим заземленным электродом-классификатором, в котором основной характеристикой является скважинность отношение площади отверстий к поверхности сита в. Существенную роль в определении функции отсева играет скорость накопления готового продукта, которая зависит, при прочих равных условиях, от частоты посылок импульсов /. Если в единицу времени накопление готового продукта превышает возможность его удаления из рабочей зоны, то он будет накапливаться в рабочем объеме, что приведет к его переизмельчению, излишним затратам энергии и зачастую к ухудшению технологических параметров дальнейшего передела материала. [c.103]

Полученные при расчете спектры собственных частот колебаний при последовательном изменении каждого из инерционноупругих параметров или, исходя из особенностей конструкции редуктора, группы параметров системы, позволяют 1) уточнить численные значения коэффициентов инерции и жесткостей, а также первоначально принятую расчетную схему путем сопоставления результатов расчета и эксперимента 2) установить те инерционноупругие параметры или их сочетания, которые в наибольшей степени влияют на каждую иа собственных частот системы, и тем самым наметить наименьшие конструктивные изменения для вывода резонансов из рабочего диапазона оборотов или уменьшения уровня вибрации. [c.73]

Корпуса машин являются не только опорной конструкцией, но также и своеобразным вибропроводом и виброизолирующей системой. Их динамические свойства в зависимости от диапазона частот следует рассматривать как для систем с сосредоточенными, так и для систем с распределенными параметрами, а динамические податливости этих подсистем и соответствующие расчетные значения собственных частот — как случайные функции. Исследование динамической структуры корпусов позволяет, подбирая их свойства [101 рассогласовывать выходные параметры корпусов и входных фундаментных конструкций и тем самым обеспечить повышенную виб-роизоляцию. [c.5]

В диапазоне 300—600 гц содержится семь собственных частот, или среднее расстояние между собственными частотами составляет А/ = 50 гц. Изменение расчетных параметров по-разному сказывается на различных собственных частотах. Наибольшее изменение собственной частоты примерно соответствует корню квадратному из изменения параметра. Чтобы изменить собственную частоту на полуширину интервала между собственными частотами, один из расчетных параметров необходимо изменить в среднем на 10%, что соизмеримо с точностью получения исходных расчетных параметров. Особенно трудно обеспечить необходимую точность вычисления моментов инерции и крутильных жесткостей стенок корпуса, имеющих больщое число ребер жесткости, технологических вырезов и присоединенных масс. [c.27]

Ч>к)(Щ ехр — Vj ехр i%) — перемещение только за счет действия дополнительного единичного небаланса с нулевой фазой. Построенные таким образом для частоты 50 Гц распределения амплитуд ускорений по результатам измерений на одной из машин, проведенных в различные промежутки времени (рис. 6, кривые б), хороню совпадают с расчетом (кривая г) и стабильны во времени. Там же приведено расчетное распределение амплитуд вертикальных колебаний ротора на частоте 50 Гц для исходного варианта расчета (кривая а) и на частоте 53 Гц (кривая б) при установке подшипников на абсолютно жесткий фундамент. Форма колебания при этом стремится к трехузловой, и резонанс определяется в основном параметрами ротора, а не опор. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...