Пенные аппараты

Пенные аппараты, в которых поверхность контакта образована газожидкостной эмульсией, состоящей из ячеек пены, выделяют в отдельный класс, так как условия тепло- и массообмена в них, связанные со структурой межфазовой поверхности, существенно отличаются от этих условий в остальных аппаратах. [c.6]

При определенных условиях на поверхности барботируемого слоя возникает пена. Такой аппарат называют полочным пенным аппаратом. При толщине слоя жидкости 3—8 мм пена не образуется взвешенный слой жидкости интенсивно уносится из аппарата потоком газа уже при его скорости 1 м/с [37]. Наличие пены позволяет обеспечить устойчивую работу аппаратов при скорости газа до 2,5 м/с, так как при более высокой скорости газа капельный унос жидкости резко возрастает. [c.7]

Рекомендуемые скорости воздуха в полочном пенном аппарате 0,5 м/с — нижний предел скорости, при которой образуется пена 2,5 м/с — верхний предел, при котором сохраняется гидродинамическая устойчивость газожидкостной системы. Скорость газа в отверстиях решетки поддерживают в пределах 15—20 м/с живое сечение решетки 10—15 % При меньшей скорости газа нлн большем живом сечении решетки резко увеличивается провал (утечка) жидкости через отверстия решетки. При большей скорости газа или меньшем живом сечении решетки резко возрастает [c.7]

В реактивном пространстве пенных аппаратов во взвешенном состоянии находятся значительные массы жидкости, поэтому они имеют повышенное гидродинамическое сопротивление (более 1500—2000 Па). [c.8]

Визуальные наблюдения за структурой мел<фазовой поверхности контакта показывают, что она является дискретной и состоит из цепочки перемеш,ающихся сферических пузырьков, ячеек пены размером 5—10 мм [16]. Разновидностью пенных аппаратов являются циклонно-пенные и ударно-пенные аппараты, показанные на рис. М [16, 41]. [c.8]

Теперь рассмотрим пенные аппараты, и в первую очередь полочные пенные аппараты, как наиболее простые по конструкции и схеме движения сред. Они во многом аналогичны аппаратам с орошаемой насадкой, так как газ в слое пены движется снизу вверх по каналам, образованным тонкими [c.104]

Автомодельность процесса тепломассообмена относительно w и Нж дает основание сделать вывод о том, что для достижения наибольшего количества передаваемой теплоты при наименьших энергетических затратах процесс в полочных пенных аппаратах следует вести при наибольшей возможной (по условию уноса жидкости) скорости газа и наименьшей возможной высоте исходного слоя жидкости. [c.107]

Расчетные зависимости проверим еще раз с помощью другого метода расчета полочных пенных аппаратов — метода С. А, Богатых [15]. [c.107]

Расчет полочных пенных аппаратов по методу С. А. Богатых [c.107]

Рис. 4-5. Коэффициент интенсивности тепломассообмена Km для полочных пенных аппаратов

Таким образом, процессы тепло- и массообмена в полочных пенных аппаратах описываются критериальным уравнением интенсивности тепломассообмена (4-65) и уравнением относительной интенсивности тепло- и массообмена (4-2). [c.108]

Приведем пример расчета полочного пенного аппарата (табл. 4-9). Возьмем исходные данные, использованные при расчете по методу С. А. Богатых. [c.108]

К расчету процессов в полочном пенном аппарате [c.109]

Полочный пенный аппарат [c.114]

Пенные аппараты отличает высокая интенсивность тепло- и массообмена, поэтому применение их очень заманчиво [32]. Недостатком пенных аппаратов является весьма высокое аэродинамическое сопротивление контактной камеры, вызывающее повышенный расход электроэнергии на собственные нужды. [c.23]

Выбору конструкции каплеуловителя для золоулавливающих установок с трубами Вентури предшествовало изучение опыта использования в качестве этих устройств в других отраслях промышленности циклонов НИИОГАЗ, ЛИОТ, пенных аппаратов и скрубберов ВТИ. [c.121]

В случае применения на электростанциях в качестве каплеуловителей любого из указанных аппаратов, за исключением скрубберов ВТИ, пришлось бы размещать значительное количество золоуловителей на один котел, так как освоенная единичная производительность таких устройств сравнительно невелика. Что же касается пенных аппаратов, то их применение на электростанциях малоперспективно также и в связи с недостаточной на- [c.121]

Рис. 8-13. Схемы пенного аппарата.

Мокрые пылеуловители — скрубберы и пенные аппараты. При касании капли жидкости с частицей последние смачиваются, в результате чего улавливаются. Опыт показывает, что при мокром улавливании газы очищаются от крупных частиц (> 3—5 мкм), а мелкие частицы и возгоны улавливаются плохо даже в том случае, если они по своей природе хорошо смачиваются этой жидкостью. Скоростные мокрые пылеуловители дробят жидкость на мелкие капли, в результате чего частицы и возгоны легче сталкиваются с ними и лучше улавливаются. [c.383]

Мокрая очистка газа от фтористых соединений. Отходящий газ сразу или после очистки его от пыли в электрофильтрах подается в систему мокрой очистки для улавливания газообразных фторсодержащих и сернистых соединений. В качестве таких установок применяются пенные аппараты и скрубберы различных типов, конструкция которых подробно рассмотрена в [1, 10]. [c.385]

Модель пенного аппарата [c.113]

ПА — пенный аппарат шм — шахтная мельница [c.12]

Для очистки газов от фторсодержащих компонентов применяются различные аппараты мокрой очистки, в которых фтористые соединения переводятся в раствор. Наиболее часто применяют скрубберы и пенные аппараты, работающие по принципу противотока. Раствор в виде распыленной взвеси или пены, постепенно обогащаясь фтористыми соединениями, движется сверху вниз, а газы — снизу вверх и по мере очистки выбрасываются через вентиляционные трубы. [c.321]

Продолжительность контакта газа с жидкостью определяется толщиной слоя жидкости, пены и скоростью газа, а продолжительность контакта жидкости — длиной газонаправляющей решетки и скоростью течения жидкости по ней. Тепло- и массообмен в полочном пенном аппарате происходит при перекрестном токе газа и жидкости либо, в условиях повышенного капельного упоса,— при прямотоке сред. [c.7]

В связи с развитой межфазовой поверхностью контакта пенные аппараты являются интенсифицированными аппаратами. Газ выходит из аппарата почти насыщенным, а его температура не.чначительно, всего на 0,5—3°С, отличается от температуры [c.8]

Рис. 1-1. Схемы пенных аппаратов а — полочнбгй б — циклонно-пенного в — ударно-пенного

Для аппарата с орошаемой насадкой в качестве расчетной была принята регулярная насадка из блоков листового материала, которая, по данным О. Я. Кокорина, обладает лучшими показателями из исследованных насадок [26]. Условия расчета скорость воздуха а г = 3 м/с толщина слоя бел = 0,2 м удельная поверхность 580 м /м пористость 0,83 плотность орошения 40 кг/(м-ч). Расчет выполнен по методике П. Д. Лебедева [30] с использованием формулы Т. Хоблера для коэффициента полного теплообмена [50]. Показатели ударно-пенного аппарата рассчитаны по методу И. М. Фокина при S = 1 и Wr = 4,5 м/с, показатели пенно-испарительного водоохладителя (ПИВ-9) — по номограммам М. А. Барского для номинальных условий работы аппарата (расход воздуха 9000 м /ч). Центробежный теплообменный аппарат был рассчитан на номинальный режим работы при следующих геометрических параметрах 0 = 0,1 м / = 0,24 L/D = 0,8. [c.22]

Для полочных пенных аппаратов коэффициент теплообмена отнесен к площади поперечного сечения газонаправляющей решетки, принятой за условную площадь поверхности контакта [37]. [c.41]

Расчет процессов тепло- и массообмена в полочных пенных аппаратах может быть выполнен, например, методами М. Е. По-зина [37] и С. А. Богатых [15]. Расчет по методу М. Е. Позина основан на применении ряда частных зависимостей коэффициента полного теплообмена Кл, отнесенного к площади сечения аппарата в целом, либо от высоты пены Н, либо от высоты исходного слоя жидкости Лж, либо от скорости W (при прочих равных условиях). Зависимости приведены в табл. 4-4, 4-5, 4-6, где /гп —высота порога в аппарате. Особенностью расчета является использование среднего логарифмического температурного напора для перекреот него тока газа и жидкости. [c.105]

Выполним расчет пенного аппарата по методу М. В. Позина и вычислим необходимые коэффициенты Km, Bmi, А/. [c.105]

Расчет полочных пенных аппаратов по методу М. Ё. Позина [c.106]

На рис. 5-9 представлена схема системы технического кондиционирования газов на танкерах типа Крым , Дымовые котельные газы с температурой 120—160 °С поступают сначала в первый циклонно-пенный аппарат (ЦПА), в котором при высоком коэффициенте орошения (Вн = 8 12) происходит их охлаждение до температуры 35 °С при расчетной температуре забортной воды 28°С. Степень очистки от сажи и сернистых соединений достигает 95—97 Поохлажденные и очищенные газы поступают далее во второй ЦПА, в котором при непосредственном контакте с 39—42 %-ным раствором хлористого лития происходит их осушка до относительной влажности не более 40 % при температуре 35 С. После газодувок для снижения температуры газов (до 45 °С и ниже) установлены поверхностные теплообменники. Регенерацию раствора хлористого лития производят в третьем циклонно-пенном аппарате. Раствор предварительно нагревают паром до 100—105 °С в поверхностном теплообменнике, а затем пропускают через ЦПА, в котором при непосредственном контакте с прокачиваемым через аппарат воздухом происходит удаление влаги из раствора. Насыщенный раствор стекает в цистерну, а увлажненный воздух удаляется в атмосферу. Нейтральный газ подается в танки судна. [c.150]

Пенные аппараты отличаются высокой интенсивностью тенло-и массообмена, поэтому применение контактных экономайзеров пенного типа очень заманчиво. В последнее время А. И. Сарафом и Б. А. Сарафом предложена конструкция котла с иешшм экономайзером [2о], которая проходит проверку в эксплуатационных [c.16]

Все рассматриваемые элементы химической приставки, за исключением компрессора-турбодетандера, относятся к классу теплообменных аппаратов. По принятой методике капиталовложения в эти элементы определяются на основе теплового, гидравлического, аэродинамического, прочностного и стоимостного расчетов. Марку металла для всех элементов выбираем исходя из температурных условий работы узла, за исключением тех элементов, которые из-за коррозионных или других ограничений должны быть изготовлены из строго определенного материала. В узлах, выполняюш их функцию очистки газа (скруббер, абсорбер, пенный аппарат), марка металла определялась следуюш им образом. Корпуса таких элементов двухслойны, марка металла внутреннего слоя задается из условий коррозионной устойчивости, внешнего слоя выбирается на основе прочностного расчета. Капиталовложения в отгонную колонну отнесены на счет цеха производства серной кислоты. [c.145]

В 1957—1958 гг. работниками Промэнерго и Ярославского сажевого завода был разработан способ использования отбросных сажевых газов, который заключался в их охлаждении ниже точки росы в пенных аппаратах с последующим сжиганием в топках паровых котлов [Л. 148]. Удаление из состава газа водяных паров увеличивает его теплоту сгорания примерно до 700 ккал1м и облегчает сжигание. Однако мокрая очистка газа затруднена образованием больших количеств сточных вод, содержащих мелкодисперсную сажу и другие трудно обезвреживаемые вещества. [c.178]

В крупнолабораторном пенном аппарате определяли степень очистки газов от HF и SO2 в диапазоне концентраций, соответствующем концентрациям электролизных газов. Полученные результаты показали, что при прочих равных условиях степень абсорбции HF и SO2 не зависит от их входных концентраций. Это позволяет использовать для обобщения данные, полученные при больших входных концентрациях HF и SO2, например при очистке газов от электролизеров ВТ или на стенде. В связи с более высоким содержанием HF и SO2 в газах ошибка их определения здесь меньше и данные поэтому характеризуются большей надежностью. [c.112]

Газификация мазута производится в газогенераторе ГГ при коэффициенте расхода воздуха 0,4— 0,5. Продукты газификации, содержащие сажу и золу, охлаждаются в г азоохладителе ГО питательной водой, а затем в газогазовом теплообменнике ТО — очищенным горючим газом. После этого в трех последовательных аппаратах — скруббере СКР, турбулентном распылителе и пенном аппарате ПА производится дальнейшее охлаждение газа путем промывки его водой и одновременно очистка от всех механических примесей, состоящих главным образом из сажи и золы. После этого газы направляются в абсор-бер ЛБ, где в процессе орошения жидкофазным сорбирующим раствором происходит его очистка от сероводорода. [c.13]

АБ — абсорбер ВП — воздухоподогреватель ГГ—газогенератор ГО — гаэоохладитель /Т — газовая турбина ИС — испаритель КС — камера сгорания КР — компрессор ЯЯГ — низконапорный парогенератор ОК — отгонная колонка ОХ — охладитель ПА — пенный аппарат ПТ — паровая турбина РЯ — регенеративные подогреватели СЖ — сажеочиститель С/СР — скруббер СМ — смеситель УПС—установка получения элементарной серы Г — электрогенератор [c.14]

Здесь используемый энергоустановкой мазут подвергается газификации при относительном расходе воздуха Огг = 0,4-у0,5. Температура газа на выходе из газогенератора 1300°С. Получаемый газ охлаждается в.газоохладителях с использованием тепла для получения пара и нагрева очищенного газа. Затем газ очищается от золы и сажи путем промывки водой в скрубберах и пенных аппаратах. Очищенный газ, предварительно подогретый в теплообменнике, направляется на сжигание в камеру сгорания высоконапорного парогенератора ВПГ. Для компенсации гидравлических потерь в системе газификации и очистки в схему включается дожимающий компрессор Кг со степенью сжатия 8 = 1,4, с приводом от паровой противодавленческой турбины ПТ . Парогазовая установка разработана на базе паровой турбины ПТ-135/165-130, у которой исключены три последние ступени цилиндра низкого давления ЦНД и конденсатор, а также два подогревателя низкого давления ПНД. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...