Формулы для динамических характеристик

Формулы для динамических характеристик [c.31]

Формулы (2) и (3) определены структурой решения дифференциального уравнения и справедливы для любых моментов времени а при частных, легко реализуемых аппаратно условиях У/г = 0 и У = 0 позволяют вычислять динамические характеристики только через две фазовые переменные, что существенно упрощает задачу идентификации [c.9]

Для проверки достоверности выведенных формул для расчета статических и динамических характеристик было произведено сравнение экспериментальных характеристик с расчетными несовпадение не превышало 5—10%. Испытания прибора на точность срабатывания показали, что погрешность (Зо) при различных параметрах преобразователя составляет 0,3—0,4 мкм для диапазонов измерения 40—200 мкм. [c.195]

Полученные по корреляционным таблицам характеристики затем используются для определения динамических характеристик, как и в случае прямого подсчета по формулам (10.87)—(10.89). [c.347]

Обсудим теперь процедуру идентификации для динамической модели (6.33) с переменными параметрами — функциями времени. Как показано в п. 6.2.2, формулы теории возмущений для функционалов выходной характеристики такой модели даются соотношениями (6.51) и (6.53). При этом целесообразно представить возмущенные параметры в виде двух компонент постоянной а.о, известной априорно и не зависящей от времени, и переменной (т) — функции времени, допускающей аппроксимацию вида (6.48) [c.191]

В экспериментальных исследованиях ЯЭУ наряду с задачами параметрической идентификации часто встречаются обратные задачи, связанные с измерением динамических величин. В таких задачах требуется восстановить истинное значение входной величины [в общем случае — функции времени 2(т)] по результатам ее измерений [сигналу р(т) измерительного прибора (датчика) с известной динамической характеристикой L, Й]. Типичный пример такой задачи — измерение параметров высокотемпературного потока стреляющим датчиком (например, термопарой), динамическая характеристика которого известна. Напомним, что для случая обратной задачи такого типа формула теории возмущений имеет вид (6.52). Систему этих формул можно представить матричным уравнением [c.192]

Формулы, аналогичные (3.24) и (3.26), можно получить и для метода динамических податливостей. Если динамические характеристики п-го кольцевого участка заданы в виде [c.50]

Система уравнений (19), (22) и (29) представляет собой математическую модель трехколесного ГДТ, работающего на переходных режимах. В отличие от известных, данная модель учитывает влияние ускорений насосного и турбинного колес, а также ускорения потока жидкости в относительном движении на величину углов выхода потока из лопастных колес. Как известно, эти углы входят в формулы для определения внешних и внутренних динамических характеристик ГДТ. Анализ уравнений (19), (22) и (29) показывает, что движение системы с ГДТ при работе на переходных режимах описывается совокупностью нелинейных неоднородных дифференциальных уравнений, точное решение которых невозможно. Приближенное решение этих уравнений целесообразно проводить. численным методом при помощи ЭЦВМ. [c.25]

Представляет интерес рассмотрение работ по динамике кипятильников. В работе получена формула для расчета передаточной функции кипятильника (отношение приращения давления в кипятильнике к приращению подведенного тепла) без учета аккумуляции тепла и пара при условии постоянства количества жидкости в аппарате. В работе исследованы динамические характеристики однотрубного кипятильника ректификационной колонны. В основу математического описания положены уравнения теплового баланса для греющей камеры, стенки и кипящей жидкости. Система уравнений решается относительно температуры кипящей жидкости. Количество жидкости в кипятильнике принималось постоянным (уровень по- [c.26]

Таким образом, на основе уравнений (1,89—1,93) и формул для расчета коэффициентов этих уравнений можно оценивать качественно и количественно влияние различных режимных и конструктивных параметров аппарата на его статические и динамические характеристики и выполнять проектирование аппарата с учетом автоматизации. [c.47]

Теперь начнем исследование аэродинамических и динамических характеристик несущего винта при полете вперед. Сначала будет рассмотрен простейший случай несущего винта со всеми шарнирами без относа ГШ и без пружин в них, а также без связи угла установки с углом взмаха лопасти абсолютно жесткие и совершают только маховое движение система управления недеформируемая, а влияние зоны обратного обтекания, эффекты неоперенной части лопасти и концевые потери пренебрежимо малы. Прежде всего будут выведены аэродинамические соотношения для лопасти при полете вперед и получены формулы для сил, создаваемых несущим винтом. Затем будет исследовано маховое движение лопасти. Остальные разделы этой главы будут посвящены некоторым факторам, влияние которых простейшая схема винта не учитывает. [c.171]

Эти законы называются законами подобия. Они устанавливают определенные соотношения между геометрическими размерами, кинематическими и динамическими характеристиками потоков в модели и натуре. Законы подобия подробно изучаются в специальных курсах теории подобия и моделирования. Здесь уместно подчеркнуть большое теоретическое и практическое значение этой теории, она нужна не только для моделирования различных явлений и процессов, но прежде всего и для научно обоснованного планирования экспериментальных исследований, обработки их результатов и построения на их основе рациональных эмпирических формул. [c.260]

Рассмотрим расчет показателя путем переноса всех измеряемых величин на выход объекта по формуле (1-254). При этом будем считать, что модели всех динамических каналов построены. Определим особенности метода расчета минимально необходимого времени усреднения в этом случае. Как указывалось выше, при использовании для расчета формулы (1-254) усреднение компенсирует разницу динамических свойств модели и реального объекта, которая существует за счет неточности построения модели и изменения динамических характеристик объекта во времени . [c.203]

Для характеристики динамических свойств полимера нет необходимости определять все динамические характеристики, а достаточно определить основные модуль упругости G и угол сдвига фаз б, остальные можно найти как производные по следующим формулам [c.142]

Масса подвижных деталей гидроцилиндра обычно составляет незначительную долю общей приведенной к поршню массы подвижных частей привода М, поэтому ее можно считать мало зависящей от остальных параметров. Масса М определяет два коэффициента, входящие в формулу ( .92) в соответствии с выражением (У.31) и Со по соотношению (У.45). Оба эти коэффициента, возрастающие при увеличении приведенной к поршню массы М, входят в отрицательный член предпоследнего определителя Гурвица. Увеличение М всегда уменьшает величину Н 1 и, следовательно, сужает область устойчивого равновесия привода. При этом во избежание возникновения автоколебаний приходится, например, уменьшать передаточное число , что в соответствии с формулой (У.Зб) увеличивает ошибку слежения в установившихся режимах. Кроме того, увеличение массы подвижных частей, как известно, ухудшает динамические характеристики привода, увеличивая динамическую ошибку и время переходного процесса. Поэтому для повышения точности работы гидравлических следящих приводов желательно конструктивными мерами и выбором материалов по возможности уменьшать массу подвижных частей. Величина М для некоторых приводов манипуляторов может изменяться в зависимости от положения звеньев. Поэтому для обеспечения устойчивости равновесия этих приводов необходимо производить расчет при максимальном значении М. [c.133]

Дан вывод обобщенных аналитических формул для вычисления геометрических и инерционных характеристик сложных тел и их частей, необходимых для динамического расчета машин и их элементов. Полученные обобщенные формулы позволяют использовать ЭВМ для вычисления этих характеристик. [c.118]

Во всех формулах динамики твердого тела, движущегося непоступательным движением, фигурируют в качестве динамических характеристик тела его моменты инерции относительно тех или иных осей. Если тело однородно или известен закон изменения его плотности, причем известны также уравнения поверхностей, ограничивающих тело, то его момент инерции можно вычислить при помощи кратных интегралов (как это сделано, например, в 111 учебника) однако для нахождения момента инерции шатуна двигателя или махового колеса, или самолета и т. п. этот метод неприменим, и на практике пользуются в этих случаях экспериментальными методами. Один из них — это метод физического маятника так как в формуле для периода колебаний Т Mgs величины Г, Mg и s легко найти из опыта (см., например, задачник, № 37.32), то, зная их, можно найти момент инерции относительно оси подвеса, а затем по теореме о параллельных осях найти центральный момент инерции. Применяется также метод крутильных колебаний (задачи №№ 37.17—37.19), метод падающего груза (№ 37.43) и т. п.) ). [c.164]

Для определения средней за период колебаний нижней пластины силы нормального давления на пластину делается допущение, что все осредненные по времени кинематические и динамические характеристики течения будут определяться по тем же формулам, что и без колебаний этой пластины, но с эквивалентной вязкостью зависящей от частоты и амплитуды колебаний пластины. [c.179]

Расчеты, которые мы приводили для различных [х, исходя из формул (25) и (14), привели нас к весьма простому и физически ясному приближенному приему определения динамических характеристик нестационарного виража. [c.230]

Чтобы не пересчитывать при каждом изменении нагрузки величину В, динамическую характеристику дополняют номограммой нагрузок, которую строят следующим образом. Ось абсцисс динамической характеристики продолжают влево и на ней откладывают отрезок произвольной длины. На отрезке наносят шкалу нагрузки в процентах (для грузовых автомобилей) или по числу пассажиров (для легковых автомобилей и автобусов). Через нулевую точку шкалы нагрузок проводят прямую, параллельную оси Ва, и на ней наносят шкалу динамического фактора В для автомобиля без нагрузки. Величину масштаба а для шкалы В определяют по формуле [c.125]

В табл. 15 приведены формулы для подсчета средних динамических моментов МД и динамических характеристик. [c.142]

Для измерения быстропеременных параметров, необходимо использовать аппаратуру, не вносящую искажений, т. е. так подбирать измерительные преобразователи, чтобы динамическая погрешность при измерениях была пренебрежимо малой величиной. Если это условие выполнено, то обработка мгновенных значений измерительного сигнала ведется по формулам статических режимов. В тех случаях, когда динамическими погрешностями нельзя пренебречь, необходимы вспомогательные данные о характере динамического процесса. При стационарных колебаниях измеряемого параметра и известных частотных характеристиках прибора предварительно определяется частота колебаний, а затем с помощью амплитудной и фазовой характеристик находится значение Хх по зафиксированным значениям Ух. На переходных режимах для уточнения характера изменения Хх необходимы вспомогательные измерения, по которым можно было бы судить о начале процесса и скорости изменения измеряемой величины. Однако обработка результатов измерений в последнем случае настолько трудоемка и недостоверна, что инерционные приборы для измерений на переходных режимах, даже при исчерпывающих данных об их динамических характеристиках, использовать не следует. Какого-либо анализа ценности информации на этапе первичной обработки обычно не производится, поэтому стремятся сохранить объем выходной информации на уровне объема, зарегистрированного при проведении измерений. Однако при непрерывной регистрации сигналов измерительных приборов неизбежна дискретизация во время первичной обработки, уменьшающая объем информации. Если программами обработки на этом этапе не предусматривается анализ сигналов с точки зрения наилучшего восстановления функции 1 (/), то интервал дискретизации выбирается наименьшим из возможных. [c.173]

Многочисленными исследованиями установлено, что для описания функции плотности распределения амплитуд динамических напряжений в упругих элементах подвесок может быть принят нормальный закон [формула (IV. 18) ]. Характеристики распределения могут быть вычислены аналитически по вероятностным характеристикам микропрофиля дороги и колебательным параметрам автомобиля. Они могут быть получены также -на основе статистической обработки экспериментальных данных [c.340]

Масса М определяет два коэффициента, входящие в формулу (111.83) Оо в соответствии с выражением (111.44) и по соот-ношению (111.45). Коэффициент а- входит в положительный член предпоследнего определителя Гурвица, — в отрицательный, причем суммируется еще с рядом параметров, а Оо — нет. В связи с этим увеличение массы М, в равной степени увеличивающее коэффициенты и а , в большей степени увеличивает абсолютную величину отрицательного члена чем положительного, что всегда приводит к уменьшению предпоследнего определителя Гурвица и, следовательно, сужает область значений I, при которых сохраняется устойчивость равновесия привода. Уменьшение I в соответствии с формулой (111.52) увеличивает зону нечувствительности и ошибку слежения в установившихся режимах. Кроме того, увеличение массы подвижных частей, как известно, ухудшает динамические характеристики привода, увеличивая динамическую ошибку и время переходного процесса. Поэтому для повышения точности гидравлических следящих приводов желательно конструктивными мерами и выбором соответствующих материалов по возможности уменьшать массу подвижных частей. [c.77]

Необходимая площадь приемного сопла / определяется из уравнения статической характеристики привода (111.52). Для этого необходимо, выбрав рабочую жидкость и ее параметры, рассчитать коэффициент 72 по формуле (П1.39) для клапана динамического действия или по формуле (П1.41) для струйной трубки. Затем нужно рассчитать по формуле (111.35) или задать ориентировочно коэффициент I падения силы трения от скорости. Пренебрегая потерями давления по длине трубопроводов и в местных сопротивлениях или учитывая их ориентировочно путем некоторого увеличения скоростей слежения относительно заданных величин, на основании выражений (111.46) и (111.52) нетрудно получить формулу для площади приемного сопла. При холостом ходе следящего привода [c.89]

С целью выявления требований к частотным свойствам прибора для измерения моментов на цифровой вычислительной машине (ЦВМ) типа Урал-1 был произведен расчет спектров Фурье серии зависимостей УИ (/), соответствующих статистической и динамическим характеристикам, полученным на АВМ [87, 89]. В расчете использована формула определения спектральной плотности в зависимости от частоты [c.101]

Первое уравнение (1) и уравнение (2) соответствуют математической модели двигателя (значения з, Ьд, с , х для каждого типа двигателя свои [1] и зависят от его конструкции). Формула (2) представляет собой динамическую характеристику двигателя. [c.850]

Начертите тяговую характеристику трактора и объясните, как построить график зависимости буксования, скорости движения, мощности на крюке, рас.хода топлива и тягового КПД от силы тяги. 4. Что нужно замерить при испытании трактора в поле, чтобы рассчитать параметры для построения тяговой характеристики Какие приборы используют при замерах Приведите формулы расчетов. 5. Что такое динамическая характеристика автомобиля Начертите ее и поясните, какие задачи эксплуатационного характера можно с ее помощью решать. 6. Начертите экономическую характеристику автомобиля. Найдите экономические скорости движения при различных дорожных условиях. Почему расход топлива повышается при уменьшении или увеличении скоростей от экономичных значений 7. Какими параметрами характеризуются тормозные свойства автомобиля Что такое остановочный путь 5о и чем он отличается от тормозного 5т Как влияет прицеп на тормозные качества автомобиля [c.425]

Диаграммы составлены на основании приведенных выше динамических характеристик и для случая движения автомобиля по хорошей дороге с коэффициентом сопротивления ф = 0,015. Величины ускорений подсчитаны по формуле [c.720]

При исследовании динамических характеристик систем третьего порядка с пропорциональным управлением по скорости при всех режимах работы очень полезным методом является моделирование. Для доказательства, что коэффициент усиления контура К1 = системы, показанной на фиг. 10.6, связан с двумя постоянными времени [что видно из формул (10.14) и (10.15)], можно воспользоваться анализом размерностей, как это сделано в разд. 10.25, при условии необходимости получения данного типа реакции М на скачкообразное изменение N. [c.367]

При исследовании динамических процессов в приводе обычно пренебрегают изменением скорости генератора с изменением нагрузки, т. е. полагают Шр onst. Для асинхронного приводного двигателя влияние изменения Шг незначительно п может быть учтено при необходимости па основе упрощенной динамической характеристики АД [20]. Заменяя в уравнении (2.17) на Е и учитывая выран ение (2.22) для Е , получим динамическую характеристику двигателя в системе Г — Д (2.19) или (2.20). Скорость идеального холостого хода а>о(и) и коэффициент крутизны статической характеристики v(u) определяются в рассматриваемом случае по формулам [c.22]

Выражения (6.13), (6.14) позволяют достаточно просто на основе результатов расчета свободных колебаний консервативной системы оценить максимальные значения динамических характеристик системы (смещений и скоростей звеньев, моментов от сил упругости) при установившихся вынужденных колебаниях. Из формул (6.13), (6.14) следует, что если частота fe o/ = близка к одной из собственных частот системы ps = рс, то соответствующий этим частотам член в выражении для ф значительно превосходит остальные. В этом случае уравнения для динамических смещений сосредоточенных масс системы можно записать в виде [c.169]

Графики зависимости (33) для б = 0,05 и диапазонов О s r /s 5 0,1 сек1мкм, О i 100 мкм1сек представлены на рис. 4 (цифры в скобках относятся к нижней шкале). Из графиков следует, что с ростом скорости v отношение уменьшается тем быстрее, чем больше величина T js, т. е. чем больше кривизна характеристики h s), входное давление и объем измерительной камеры прибора. Точно также с увеличением кривизны характеристики h (s) входного давления и объема измерительной камеры пер/ уменьшается тем быстрее, чем больше скорость v. При этом в случае малых значений v и T js время переходного процесса дер близко к постоянной величине, равной ЗТ. В табл. 2 сопоставляются расчетные и экспериментальные величины динамических испытаний пневматических приборов [5]. Табл. 2 свидетельствует [c.132]

Зависимости, полученные в результате проведепиого исследования, уточняют динамические характеристики и метрологические возможности иневыетических приборов автоматического контроля размеров. Так, выше было установлено сокращение величины времени запаздывания и динамической погрешности измерения относительно их значений, вычисленных по суш еству10ш,им формулам [см. формулу (1)], которые применяются для расчета динамических характеристик пневматических измерительных приборов. [c.140]

Следует здесь упомянуть еще о применении теории возмущений, связанном с проблемой регулирования тепловых процессов. Как известно, важное значение при разработке этой проблемы имеет исследование устойчивости объекта регулирования при малых и больших возмущениях параметров системы (так называемая устойчивость в малом и больщом [15]). Нам представляется, что полученные в настоящей работе формулы теории возмущений весьма подходят для исследования устойчивости объекта регулирования, при этом формулы теории возмущений нулевого приближения, по-видимому, соответствуют задаче об исследовании устойчивости в малом. Разумеется, приведенные выше соображения об оптимизации на основе использования функционалов теории возмущений относятся и к нестационарным характеристикам системы. Поэтому этот аппарат с успехом можно применять и при оптимизации динамических характеристик системы регулирования. [c.114]

Формула (3.24) является рекуррентной. Она позволяет последовательно, от сечения к сечению, по известным динамическим характеристикам кольцевых участков, представляемых в виде их фундаментальных матриц ВДЖ, определить ВДЖ любой части системы. Как и следовало ожидать, эта формула внешне совпадает с аналогичной формулой обычного метода динамических жесткостей для многосвязных систем. Отличие лишь в том, что входящие в нее матрицы содержат элементы, некоторые из которых являются К0 МПЛ6КСНЫМа1. [c.49]

Рассмотрим схему определения оптимального режима резания применительно к черновой обработке точением. Вначале задаются глубиной резания. Так как глубина резания не является определяющим фактором стойкости инструмента и качества поверхности, стремятся весь припуск срезать за один проход, тем самым увеличивая производительность точения. Если требования точности и возможности станка не допускают этого, то припуск срезается за два прохода. При первом (черновом) проходе снимается 80% припуска, а при чистовых проходах — остальные 20%. Затем, пользуясь нормативными справочными данными, выбирают станок, инструмент и максимальную подачу 3, обеспечивающую заданную шероховатость поверхности Яц с учетом мощности станка, жесткости и динамических характеристик СПИД. После этого определяется скорость резания. Скорость главного движения резания оценивается по эмпирической формуле (31.5), связывающей все параметры обработки. Стойкость резца Г задается по справочным значениям исходя из обеспечения допустимого значения износа для инструмента из выбранного материала. После вычисления скорости резания определяется соответствующая этой скорости частота вращения шпинделя станка, м/с и = 1000 и/(60тс )з,,,). [c.581]

Жесткостные и инерционные характеристики. Обычно в зубчатых передачах жесткость зубьев колес значительно больше жесткости других упругих элементов (валов, муфт), что используется для упрощения динамических моделей зубчатых передач [9, 13]. Однако на начальном этапе составления динамической модели дтя обоснованного ее выбора необходимо располагать расчетнымп формулами для оценки жесткости всех основных упругих элементов зубчатых передач. [c.103]

Изменение параметров технического состояния машин в ряде случаев сопровождается увеличением уровня колебательной энергии (Ниже, когда иет необходимости различать механизм, машину и агрегат, для простоты их будем называть машиной). Для машин, уровень шума которых имеет существенное значение, превышение определенного уровня вибрации или излучаемой акустической энергии можно считать отказом по виброакустическим показателям В этом случае первой задачей вибро-акустической диагностики машин является локализация источников повышенной виброактивности. Она позволяет определить относительную роль каждого источника в создании общей вибрации. На ее основе строят математическую модель механизма и устанавливают особенности кинематики рабочего узла или протекающего в нем процесса, приводящ,ие к возникновению повышенной вибрации Источник вибрации может быть протяженным (например, многоопорныи ротор) Тогда возникает необходимость дополнительного исследования пространственного распределения динамических сил и кинематических возбуждений, возникающих в данном узле. Наиболее распространенными способами выявления и локализации источииков является сравнение вибрационных образов (во временной и частотной областях) машины в целом и отдельных ее узлов Когда виброакустические образы нескольких источников подобны, полезно анализировать потоки колебательной энергии через различные сечения механизмов, динамические силы, действующие в различных сочленениях, а также статистические характеристики процессов (функции корреляции, взаимные спектры, модуляционные характеристики и т д,). В связи с тем. что силовые и кинематические возбуждения в узлах н вибрация машины в целом зависят не только от интеисивности рабочих процессов, но и от динамических характеристик конструкций, для выявления причин повышенной вибрации следует измерять механический импеданс и подвижность различных узлов — статорных и опорных узлов механизмов, машин, агрегатов, а также фундаментных конструкций Способы выявления источников повышенной виброактивности механизмов. Наиболее распространенный способ выявления — сопоставление частот дискретных составляющих измеренного спектра вибрации с расчетными частотами возбуждений, действующих в рабочих узлах механизмов В табл. 1 пре ставлены сводные формулы частот дискретных составляющих вибрации и возбуждающих сил некото рых механизмов. Спектры вибрации измеряют на нескольких скоростных режимах работы механизма, что позволяет более надежно сопоставить расчетные частоты с реальным частотным спектром вибрации Кривые зависимости уровней конкретных дискретных составляющих вибрации от режима работы механизма дают возможность выявить резонансные зоны. [c.413]

Для правильной передачи профилей распределения скоростей в окрестности Rt и при t, близких к t, необходимо учитывать динамические характеристики более высокого порядка, чем ускорение, т. е. необходимо в выражении для Ф(г, учитывать член порядка О(г ). Вычислить его можно по аналогии с проделанным, предположив достаточную гладкость течения в окрестности Rt. В общем двумерном случае такое же сужение области применимости формул (1.20) происходит при t, близких к t, в окрестности точки плоскости xixo, соответствующей точке (< , t ), в которой dr/dt обращается в бесконечность. [c.293]

Информационная емкость является чрезвычайно важной характеристикой для оценки информационных свойств отдельного оптического элемента и конкурентоспособности устройства обработки информации в целом. Однако для оценки информационной емкости возникают трудности, подобные таковым при определении динамического диапазона, —результат может оказаться существенно раз-лшшьгм в зависимости от того, делается ли оценка в плоскости изо "бражения или в фурье-плоскости, и для каких конкретно типов сигналов проводится анализ. Кроме того, при экспериментальных исследованиях иногда возникают недоразумения, поскольку измеряемые величины не всегда соответствуют тем, которые входят в соответствующие формулы для расчетов. [c.43]

В. А. Сидоровым [10]. Предложенный им метод изучения колебаний основан на введении вместо реального стержня ему эквивалентного по динамическим характеристикам, но-без отверстий с приведенной длиной. Данный подход аналогичен тому, который широко использовался ранее при исследовании колебаний ступенчатых валов. Однако следует отметить, что приведение стержня с отверстиями к эквивалентному стержню постоянного сечения существенно отличается от приведения ступенчатого вала. Эквивалентный стержень должен иметь постоянную жесткость по длине и ту же частоту,, что и стержень с отверстиями. Определив длину эквивалент ного стержня, можно использовать традиционную формулу для нахождения собственных частот колебаний однородных стержней. [c.288]

Остановимся на приведенном выше рассуждении, относящемся к отмеченным Хинчином свойствам сумматорных функций. По поводу этого рассуждения, так же как и по поводу других подобных рассуждений, нужно сказать следующее. Прежде всего, для построения физической статистики совершенно недостаточно результатов, относящихся только к некоторому узкому классу функций, вроде сумматорных функций. Уже указание на применяемый в статистике — и единственно там возможный — способ определения важнейшей физической величины вероятности состояния (обычно описываемый как способ определения числа комплексий), в частности, указание на флюктуационпую формулу (причем здесь, поскольку речь идет о равенстве средних фазовых средним временным, эти формулы для вероятностей рассматриваются нами как законы распределения во времени), показывает, что физическая статистика принципиально не может ограничиться установлением равенства временного и фазового средних лишь для сумматорных функций. Эти формулы для вероятностей показывают, что вероятность осуществления любой области фазового Г-пространства определяется величиной фазового среднего ее — характеристической функции, отнюдь не являющейся сумматорной функцией. Для статистики необходимо равенство средних для всех таких характеристических функций (см. 1). Если бы равенство распространялось лишь на сумматорные функции, то статистика была бы лишена возможности определения не только вероятностей возникновения неравновесных состояний, но и возможности определения любых величин, характеризующих эти неравновесные состояния. Кроме того, тот же результат — невозможность ограничиться суженными требованиями к динамическим свойствам статистических систем — независимо от всех только что упомянутых оснований, связанных с законами распределения временных средних, вытекает из существования релаксации, т. е. существования вероятностных распределений, в любой момент после времени релаксации (см. 1). Как мы видели, существование релаксации влечет за собой необходимость приписать статистическим системам вполне определенную характеристику,— они должны быть размешивающимися системами ( 5). [c.122]

Формулы (10.50) и (10.53) могут быть выведены из соображений размерности без использования гипотезы (10.40), если принять общую гипотезу подобия для лагранжевых характеристик, утверждающую, что физические параметры, от которых зависят эйлеровы статистические характеристики соответствующих турбулентных течений, полностью определяют и их лагранжевы характеристики (т. е. полностью задают весь турбулентный режим). В самом деле, согласно п. 6.8, для трехмерной струи динамического происхождения определяющими физическими параметрами являются плотность жидкости р и суммарный импульс вытекающей за единицу времени жидкости 2ярЛ4 для двумерной динамической струи — плотность р и импульс рМх, приходящийся на единицу времени и единицу длины сопла, из которого вытекает струя для зоны перемешивания плоскопараллельных течений — плотность р и скорость Уо= Кг— VI для трехмерной конвективной струи — р, р, поток тепла вдоль струи Q и параметр плавучести g/To, для двумерной конвективной струи — р, Ср, /7 о и поток тепла Ql, приходящийся на единицу длины нагретого цилиндра. Если, например. [c.504]

Механическими характеристиками изоляционных матералов являются пределы прочности при растяжении, сжатии, статическом и динамическом изгибе, а также твердость. Расчетные формулы для онределения этих величин приведены в табл. 3. [c.12]

В работах Б. Н. Бежанова наиболее полно отражено состояние теории пневматических устройств того периода приведено большое количество пневматических схем, применяемых при автоматизации технологических процессов. Потери в воздухопроводе Б. Н. Бежанов определял двумя способами путем подсчета по формулам гидравлики и для более грубых приближенных расчетов — по изменению показателя политропы процесса истечения. В работах [45—47 ] рассматриваются статические и динамические характеристики мембран и рекомендуются динамические расчеты времени срабатывания, которые в отличие от метода Н. М. Маркевич проводятся с учетом жесткости мембраны. Тео- [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...