Двигатели Влияние фаз

Влияние фаз газораспределения на мощность двигателя и расход топлива представлено на фиг. 112. [c.161]

Не рассматривая вопрос о влиянии фазы предварения выпуска на рабочий цикл двигателя, условно будем считать, что расширение продолжается при постоянном количестве рабочего тела до н. м. т. Тогда вычисление параметров рабочего тела для условного конца расширения можно производить по формулам [c.122]

Исследования по влиянию фаз газораспределения на параметры дизеля при различных режимах и условиях его работы показали, что на оптимальные фазы газораспределения основное влияние оказывают профили кулачков газораспределения и быстроходность двигателя. Такие параметры рабочего процесса, как давление и температура воздуха р и ts, давление и температура газов в выпускном коллекторе рт и т, коэффициент избытка воздуха а и среднее эффективное давление р при неизменной частоте вращения вала дизеля практически не влияют па оптимальные фазы газораспределения. [c.183]

Значительное влияние на наполнение четырехтактного двигателя оказывают фазы газораспределения — опережение открытия и запаздывание закрытия впускного клапана и запаздывание закрытия выпускного. Количественное влияние фаз газораспределения на заряд цилиндра воздухом может быть изучено посредством применения методов расчета, изложенных в гл. V. [c.165]

Изучение процессов газообмена показывает, что влияние фаз газораспределения распространяется не только на показатели качества очистки и наполнения цилиндра. От фаз газораспределения зависит также величина работы, затрачиваемой на осуществление газообмена, температура деталей двигателя, условия работы турбины и компрессора и т. п. [c.83]

Сказанное выше о влиянии фаз газораспределения на коэффициент наполнения относится и к дизелям. Для них в отличие от карбюраторных двигателей при реализации положительного эффекта от увеличения коэффициента наполнения на пониженных числах оборотов необходимо также согласование характеристики цикловой подачи топлива с изменением коэффициента наполнения. [c.312]

Подбором наивыгоднейших фаз газораспределения можно уменьшить гидравлические потери и повысить коэффициент наполнения, но ато не оказывает большого влияния на увеличение мощности двигателя. [c.438]

Для анализа электромагнитных переходных процессов в асинхронных электродвигателях обычно принимают следующие допущения все три фазы двигателя строго симметричны кривая намагничивания активной стали прямолинейна, а потери в стали отсутствуют влияние высших гармонических составляющих намагничивающих сил и полей незначительно к обмотке статора приложено симметричное трехфазное напряжение прямой последовательности со строго постоянными амплитудой и частотой [61], [117]. [c.18]

При построении модели Z учитывается позиционный характер возмущающих сил две и не принимается во внимание влияние управляющего устройства. Правомерность последнего допущения обусловлена характером задающего воздействия регулятора ДВС при запуске двигателя. В предстартовой фазе пускового режима на вход регулятора поступает постоянное по величине задающее воздействие, которое соответствует некоторому (заданному оператором) регулируемому режиму работы ДВС за верхней границей пускового скоростного диапазона. В результате силовая установка с ДВС при запуске представляет собой нерегулируемую по скорости динамическую систему. При этом вращающий момент двигателя соответствует максимальной цикловой подаче топлива в цилиндры. [c.374]

Указанная концепция в значительной мере умозрительна, однако на основе ее положений хорошо объясняются экспериментальные факты, относящиеся к сгоранию в поршневых двигателях. Важнейшим следствием этой концепции является разделение процесса сгорания в двигателе с искровым зажиганием на фазы, различающиеся по механизму воздействия турбулентности. На первой стадии, когда очаг сгорания мал, крупномасштабная турбулентность не может воздействовать на скорость сгорания, так как она переносит очаг пламени целиком. Скорость сгорания в этой фазе определяется фундаментальной, или нормальной, скоростью сгорания, зависящей от химических свойств заряда, его давления и температуры на величину скорости сгорания в этой фазе оказывает также влияние мелкомасштабная турбулентность. [c.39]

На процесс наполнения, помимо основных параметров самого процесса, оказывают влияние еще следующие факторы конструктивное выполнение газораспределения скорость воздуха во впускных клапанах ш число оборотов двигателя фазы газораспределения условия окружающей среды нагрузка двигателя ре и ряд других. [c.41]

I фаза заканчивается примерно около н. м. т., причем давление в конце этой фазы снижается до атмосферного, а в быстроходных двигателях достигает значений ниже атмосферного (точка г) вследствие динамического влияния столба газов, устремляющихся с большой скоростью в газовыпускной коллектор. [c.65]

Эти величины являются критериями подобия при их равенстве импульсы давления в выхлопных трубопроводах одинаковы. Последнее обстоятельство дает возможность при расчете турбокомпрессоров и подборе фаз газораспределения использовать кривые давления, полученные при исследовании двигателей, имеющих подоб ные критерии выхлопа. Влияние отдельных критериев на характер импульсов изложено в работах [15, 23]. [c.362]

Суммирование влияний трех разобранных выше зависимостей от числа оборотов, входящих в выражение (1), указывает на то, что внешняя скоростная характеристика карбюраторных двигателей представляет собой выпуклую кривую, имеющую максимум на скоростных режимах с малым числом оборотов (фиг. 50, кривая I). Уменьшение Ре в сторону меньших п от максимума является следствием уменьшения коэффициента наполнения -111, в связи с резким несоответствием скоростных режимов и фаз распределения. Уменьшение р при больших п происходит вследствие быстрого понижения как коэффициента наполнения т у = I (п), так и механического к. п. д. Пш = / ( ) [c.62]

Первая фаза, определяемая на развернутой индикаторной диаграмме углом Да, и точками 2 и 5, представляет собой период задержки повышения давления. На продолжительность этой фазы оказывают влияние коэффициенты избытка воздуха и остаточных газов, структура молекул топлива, энергия источника зажигания, степень сжатия и нагрузка двигателя. Во время первой фазы сгорает около 6—8% смеси, находящейся в камере сгорания. Продолжительность Первой фазы составляет 4—6° угла поворота коленчатого вала. [c.29]

Каждый источник информации обладает рядом преимуществ и недостатков, оказывающих различное влияние на точность, производительность обработки и другие технико-экономические показатели результатов обработки деталей. Это хорошо видно из результатов исследования, проведенного на токарном гидрокопировальном полуавтомате 1722, оборудованном САУ с различными источниками получения информации. Одним из источников был динамометрический держатель 1 (рис. 18) с индуктивным датчиком ЯД, информация от которого использовалась САУ для управления рабочей подачей. Вторым источником информации служил трансформатор тока УТТ-У, включенный в одну из фаз двигателя главного движения 2. Регулируемой величиной была рабочая подача, изменяемая, как и в первом случае, с помощью следящего золотника СЗ с электроуправлением. Третьим [c.34]

Плотность паровой фазы газов оказывает влияние на массовый заряд газовоздушной смеси, поступающей в цилиндры двигателя, а следовательно, на мощность и топливную экономичность двигателя. Плотность газовой смеси зависит от температуры и состава газа. В связи с тем что у основных составляющих сжиженного газа пропана и бутана плотности паров различаются на 30%, особо жесткие требования предъявляются к стабильности состава сжиженного газа. Плотность газа в зависимости от температуры можно определять по формуле рг=рг +у( + о), где рг — плотность газа при температуре Го у — коэффициент, определяемый экспериментальным путем (у= 1,354 для пропана, 1,058 для н-бутана и 1,145 для изобутана) Т — температура газа, при которой определяют значение плотности газа, К То — температура газа, при которой известно значение плотности газа, К. [c.21]

Рабочий цикл четырехтактного дизеля. Первый такт — наполнение. Когда поршень дизеля движется слева направо, открывается впускной клапан 3 (рио. 16) и воздух из атмосферы поступает в цилиндр. В двигателях без наддува процесс наполнения происходит при низком давлении в цилиндре (0,85—0,9 кгс/см ), поэтому линия наполнения цилиндра располагается ниже атмосферной. В действительности линия наполнения не прямая, так как на нее оказывают влияние неравномерность скорости движения поршня, фазы открытия и закрытия клапанов, конструкция входного патрубка и другие факторы. Качество зарядки цилиндра оценивается коэффициентом наполнения Т1 , который обычно равен 0,8—0,88. Эго значит, что цилиндр дизеля наполняется воздухом только на 80—88% по сравнению в тем количеством воздуха, которое поместилось бы в рабочем объеме цн- [c.58]

Интересно от.метить тот факт, что в процессе экспери.ментов не обнаружено заметного преобладающего влияния ультразвука на какой-либо отдельный фактор обрабатываемости, по-видимому, ультразвук влияет на весь процесс в целом. Так, повышение чистоты обрабатываемой поверхности (в пределах одного класса) наблюдалось лишь в тех случаях, где имелось повышение стойкости инструмента. То же самое можно сказать и о сум.марном расходе мощности, который определяли с помощью ваттметра, подключенного к фазам главного двигателя, как разность полной мощности, замеряемой в процессе резания, и мощности, определяемой при тех же режимах, но на холостом ходу. [c.347]

Напряжение на обмотку независимого возбуждения подается от фаз двигателя через стабилизатор напряжения и выпрямитель. Стабилизатор служит для устранения вредного влияния колебаний напряжения сети на ток возбуждения. [c.122]

В процессе испытаний было установлено два вида неравномерности загрузки двигателей неравномерность длительного характера, которая является отражением медленных процессов перераспределения тяговой нагрузки между приводными двигателями, а также динамическая неравномерность, обусловленная наличием колебаний нагрузки в приводе каждой тележки и сдвигом фаз этих колебаний. Было установлено, что неравномерность распределения вертикальных нагрузок на тележки не оказывает влияния на степень неравномерности и характер распределения тяговых нагрузок по ходовым тележкам экскаватора (рис. 218). [c.452]

На электровозах переменного тока при снижении напряжения в контактной сети до 19—21 кВ возможен отказ в работе асинхронных двигателей компрессоров, вентиляторов и насосов, а также перегрев обмоток отдельных фаз, особенно при недостаточной емкости подключенных к ним конденсаторов. На работу электровозов постоянного тока при длительном понижении напряжения в контактной сети может оказать влияние снижение подачи вентиляторов (перегрев тяговых двигателей) и компрессоров (недостаточное количество воздуха для управления тормозами, песочницей н звуковыми сигналами). [c.41]

Фазы распределения оказывают существенное влияние на мощностные показатели двигателя. [c.27]

На значение коэффициента наполнения наибольшее влияние оказывают давление газов в конце впуска, частота вращения коленчатого вала, нагрузка двигателя, фазы газораспределения и т. д. [c.142]

Обмотка независимого возбуждения питается от сети переменного тока (от фазы двигателя) через стабилизатор напряжения и селеновый выпрямитель. Подача стабилизированного напряжения на независимую обмотку возбуждения устраняет влияние колебания напряжения сети иа ток возбуждения и характеристик генератора. С целью улучшения зажигания сварочной дуги генератор изготовлен с малой индуктивностью цепи якоря. Изменение напряжения генератора производится посредством реостата, регулирующего ток в обмотке независимого возбуждения. Преобразователь ПСГ-350 наиболее рационально применять при наплавке в среде углекислого газа порошковой проволокой диаметром 2,6—2,8 мм. [c.101]

В третьей стадии происходит догорание рабочей смеси в цилиндре двигателя. Догорание происходит в условиях высоких температур и уменьшенной концентрации паров топлива и воздуха при движении поршня к нижней мертвой точке. В фазе догорания существенное влияние на скорость сгорания оказывает повышенная концентрация продуктов сгорания. От количества смеси, догораемой в третьей стадии, и условий зависит полнота сгорания топлива и дымление двигателя. [c.143]

Влияние фаз газораспределения на показатели процессов очистки и наполнения цилиндра четырехтактного двигателя выражается в приведенных выше формулах коэффициентами Сг и Сз. Эти коэффициентгл приближают величины т]у и у, подсчитан- [c.82]

Собственную скорость прецессии гироскопа, определяемую формулами (VIII.48) и (VIII.51), следует учитывать при определении его погрешностей в полете. При испытаниях гироскопов на лабораторном стенде, платформа которого в целях снижения влияния моментов трения и Мр на собственную скорость их прецессии совершает угловые колебания вокруг двух перпендикулярных осей Xi Vi у и необходимо сохранять сдвиг 6 = 0 фаз, для чего платформу стенда следует приводить в движение вокруг обеих осей Xi и i/j от одного двигателя. [c.224]

И в будущем большое внимание будет уделяться оптимизации системы покрытие/подложка с целью достижения максимального защитного эффекта при минимальном влиянии на механические свойства подложки. Это будет стимулировать применение в качестве подложки материалов новых классов, таких как упрочненные волокнами суперсплавы, сплавы, упрочненные дисперсными оксидами, и т.д., что, в свою очередь, потребует, чтобы взаимодействие подложки с покрытием не влияло на стабильность упрочняющих фаз. И, наконец, такое же, если не большее, внимание должно уделяться проблеме испытания всех вновь разработанных покрытий. Особенно это относится к случаю относительно хрупких покрытий, таких как ТЗБП, когда термомеханические циклические испытания, применяемые для оценки циклической стойкости покрытий, должны быть как можно более близкими к реальности и, в то же время не быть чересчур жесткими, что может свести на нет все возможные преимуш ества таких испытаний. Как всегда, окончательное заключение о пригодности той или иной системы покрытия будет получено лишь после натурных испытаний в реальных условиях эксплуатации двигателя в рабочем режиме. [c.121]

Динамическая система станка схематически показана на рис. 7, а. Взаимодействие упругой системы и процесса трения показано стрелками. Эквивалентная упругая система (ЭУС) в этом случае учитывает влияние процессов в двигателе на характеристики упругой системы. Амплитудно-фазовая частотная характеристика ЭУС определяется, как правило, расчетным путем, поскольку экспериментальное ее получение связано со значительными трудностями. Распределенный характер сил трения не только в пределах одной направляющей поверхности, но и по нескольким направляющим, очень часто расположенным в различных плоскостях, и замена этих сил равно-еиствующей делает соответствующие модели системы еще более приближенными. 3 рис. 7, б показана частотная характеристика ЭУС такой модельной системы. Там же Сипоказана частотная характеристика контактного трения как отношение лы трения к нормальной контактной деформации поверхности трения. Статическое ачение (статический коэффициент трения) представляется видоизменением из-J. ого коэ( ициента трения в законе Амонтона, где берется отношение силы трения Ко °Р - >ьной нагрузке. Отставание по фазе изменения силы трения от нормальной щ гной деформации связано с явлением так называемого предварительного сме- 6 с тангенциальной деформацией контакта трущихси поверхностей, пред-лщ У °щей их взаимному скольжению. Практически это отставание имеет значение ь при очень малых скоростях скольжения ввиду малости смещения. Характерис- [c.125]

Плотность паровой фазы газов оказывает влияние на массовый заряд газовоздущной смеси, поступающей в цилиндры двигателя, а следовательно, на мощность и топливную экономичность двигателя. Плотность газовой смеси зависит от температуры и состава газа. В связи с тем, что у основных составляющих сжиженного газа пропана и бутана плотности паров различаются на 30%, особо жесткие требования предъявляются к стабильности состава сжиженного газа. Плотность газа в зависимости от температуры можно определять по формуле [c.18]

И составом смеси. На продолжительность этой фазы оказывают влияние коэффициенты избытка воздуха и остаточных газов,.структура молекул топлива, энергия источника зажигания, степень сжатия, нагрузка и частота вращенйя коленчатого вала двигателя. В период протекания первой фазы сгорает около 6 — 8% смеси объема от общего объема камеры сгорания. Продолжительность этой фазы соответствует [c.382]

При увеличении пагрузки в карбюраторном двигателе возрастают давление и температура конца процесса сжатия. Одновременно меняется состав смеси, относительное количество остаточных газов и угол опережения зажигания. Совокупное влияние указанных факторов на развитие процесса сгорания и теплообмен газов со стенками приводит к тому, что 2 в исследованных двигателях меняется только в области небольших нагрузок (рис. 75, б). В дизеле с ростом нагрузки (уменьшение а) увеличивается количество впрыскиваемого топлива, что приводит к большей продолжительности фазы догорания, в результате чего По снижается (кривая 7, рис. 75, в). Влияние размеров цилиндра на 2 связано с изменением относительной величины теплопередающей поверхностп. С увеличением размеров цилиндра при неизменном отношении S/D теплопередающая поверхность, приходящаяся на единицу объема, уменьшается, что при прочих равных условиях приводит к понижению П2- Такое же влияние на гга оказывает уменьшение отношения S/D при постоянном V/ . [c.138]

Преобразователи постоянного тока в переменный распространены значительно меньше, чем преобразователи переменного тока в постоянный они применяются в электрической тяге на установках с рекуперацией энергии и на электростанциях с буферной аккумуляторной батареей. П. постоянного тока в переменный представляет собой совмещение шунтового двигате-ся с синхронным генератором. Очевидно соотношения между напря жениями и токами, имеющие место в П. переменного тока в постоянный, справедливы и для обращенного П. Особенностью обращенного П. является то, что величина полезного магнитного потока меняется в нем с нагрузкой и м. б. регулируема путем изменения тока возбуждения. В обращенном П. сила и сдвиг фаз переменного тока не зависят от тока возбуждения поэтому продольная составляющая поля реакции якоря может изменять поток. При индуктивной нагрузке П. продольное поле размагничивает полюсы, при емкостной—намагничивает. Поперечное поле, также как в П. переменного тока в постоянный, очень мало и почти не влияет на поток. В виду влияния нагрузки на величину потока число оборотов П. зависит от режима в сети. Действительно со стороны постоянного тока П. работает как шунтовой двигатель и следовательно скорость его обратно пропорциональна величине магнитного потока. При индуктивной нагрузке число оборотов П. увеличивается. Разнос П. может быть при протекании через якорь реактивного тока большой силы или коротком замыкании в сети переменного тока. Из-за опасной роли индуктивной нагрузки П. не следует применять в сетях с большим числом двигателей и трансформаторов. Для предохранения от разноса пользуются ограничителем скорости. Зависимость скорости П. от его нагрузки представляет собой крупный недостаток, т. к. частота сети переменного тока получается непостоянной. Для получения неизменной скорости П. прибегают к специальной мере— [c.302]

Лит. Курбатов С., Сдвиг фаз в электр. установках, М., 19. 5 Мейер Г., Коэф. мощности электростанций и способы его улучшения, перевод с немецкого, М.— Л., 1931 АпаровБ., Современное состояние вопроса компенсации os <р асинхронных двигателей, Плеитри-чество , М,—Л., 1925, стр. 159 Голов В.и Фрид-берг Г., О тарифных мероприятиях электротока по улучшению os fp промышленных абонентов, тал1 же, 1928, 9—10 ( Известия электротока , 9, стр. 86) Нахман-сон E., Выбор мощности и расположения синхронных компенсаторов на подстанциях электротока, там же, 19 29, 17—18 ( Известия электротока , 9, стр. 169) Попов В. Влияние коэф. мощности на стоимость электрической энергии, там ше, М.—Л., 1923, 9, стр. 407 его же, Средства для улучшения коэф-та мошности сети, там же, 1923, [c.229]

В двигателе с питанием через ротор плавная регулировка скорости достигается путем смещения щеток на коллекторе (схема на фиг. 31). Нервичн. обмотка К, присоединен-и и1 к кольцам, помещается на роторе и вращается вместе с ним. На роторе же помещена добавочная обмотка г (отделенная от первичной электрически или связанная с ней), присоединенная к коллектору. Три отдельные статорные обмотки замкнуты на коллектор через щетки. Три щетки, соединенные с началами статорных фаз, сидят на одной траверсе, а другие три, соединенные с концами этих фаз,—на другой. Траверсы могут перемещаться в различные стороны одна по отношению к другой, например при помощи зубчатки, связанной с ними и регулируемой автоматически или же от руки. Если сдвинуть траверсы так. обр., чтобы щетки, соединенные с казкдой фазой, лежали рядом, замыкаясь через одну и ту же пластину коллектора, то двигатель ничем не будет отличаться от обыкновенного асинхронного, питаемого с ротора. Раздвигая щетки от этого среднего их положения в том или ином направлении, будем тем самым включать между 1ШМИ нек-рое число витков дополнительной роторной обмотки, вводя во вторичный контур добавочную эдс переменной, зависящей от положения щеток, величины. При угле а сдвига щеток, равном 180°, получается максимальное возможное значение этой эдс. Ось введенной путем смещения щеток в цепь добавочной роторной обмотки сдвигаться при этом не будет. Если положение траверс выбрать таким образ., чтобы оси фаз статора и добавочной обмотки ротора совпадали, то получится влияние только на скорость. Сдвигая маховик, приводящий в движение траверсы в противоположные [c.321]

В начале продувки давление в продувочном коллекторе понижается вследствие процесса вытекания из него продувочного воздуха. Давление в цилиндре продолжает падать за счет воздействия ускоренного столба газов в выхлопном трубопроводе при большой площади открытия выхлопных органов по сравнению с площадью открытия продувочных. Здесь может иметь значение также низкое давление (или часто разрежение) в выхлопном коллекторе. После достижения некоторого значения, обычно ниже атмосферного, давление в цилиндре повышается, затем опять несколько падает. Дальнейшие волны имеют меньшие амплитуды или иногда почти совсем стираются. Направляемый продувочными органами воздух стремится итти в цилиндре по определенному пути (зависящему от типа продувки, формы поршня, конструкции и размеров продувочных органов, отношения 3/0 и ряда параметров процесса), освобождая те или иные области цилиндра от продуктов сгорания. Последние продолжают вытесняться в выхлопной трубопровод вместе с некоторой частью примешивающегося к ним продувочного воздуха, к-рая увеличивается по мере течения процесса. Как и во время первой фазы процесса, протекание давления в цилиндре во время продувки является следствием течения газов через продувочные и выхлопные органы при переменных давлениях в коллекторах (в к-рые возвращаются отраженные волны давлений) при воздействии ускоренных масс газов в трубопроводах, а также при распространении волн по цилиндру. Кроме того нужно иметь в виду наличие мертвых зон в цилиндре, влияющих в свою очередь на распределение давлений по цилиндру и на качество продувки. К концу процесса давление может значительно повыситься, что связано с влиянием ускоренного столба газов в продувочном трубопроводе при известных соотношениях плои адей открытия органов распределения (в особенности при наличии фазы наддува), с влиянием волн в трубопроводе и отчасти с влиянием сшатия. Последнее обстоятельство может сказаться в том случае, если напр, рассматриваемая машина — двухпоршневая, в к-рой имеет место значительное изменение объема во время процесса. Во многих конструкциях стагщонарных двигателей закрытие выхлопных органов происходит позже закрытия продувочных, что характеризует наличие фазы дополнительного выхлопа. [c.157]

Эту мощность должен развить двигатель для сообщения автомобилю движения по дороге заданного качества. На фиг. 34 представлена примерная кривая суммарной потери мощности [N + iV . -I- NJ Характеристика двигателя при заданном рабоче.м объеме последнего может итти различным образом в зависимости от фаз распределения, сечения органов распределения, регулировки карбюратора и упот ребляемого топ.яива. Для того чтобы иметь возможность сравнивать между собой характеристики двигателя, мы предпо-лагае.м, что литраж двигателя и употребляемое топливо остаются постоянными и что изменение вида характеристик обусловливается только распределением и карбюрацией. Пусть под влиянием этих факторов характеристика двигателя изменится таким образо.м, что даст два вида кривых Л и С (фиг. 34). Характеристика А соответствует тихоходному двигателю с малыми фазами распределения, характеристика С — быстроходному двигателю с большими фазами распределения. Ха- [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...