Регуляторы частоты вращения характеристики

Анализ динамических процессов ЭМП нельзя осуществить беа учета взаимосвязанных элементов энергосистемы. Например, для анализа процессов генератора нужно учитывать регуляторы напряжения, приводные двигатели, приемники электроэнергии и т. п. Для анализа процессов электродвигателя нужно учитывать влияние источника питания, регуляторы частоты вращения, характеристики приводимых в движение механизмов и т. п. Та/Ким образом, для анализа процессов ЭМП необходимо построить цифровую модель электроэнергетической системы (ЭЭС), с элементами которой связан ЭМП. При этом, кроме анализируемого ЭМП, остальные элементы ЭЭС можно моделировать менее детально, надо лишь сохранить их влияние на качество процессов в целом. [c.225]

Пример 9.1. Пусть в результате роста потребления электроэнергии частота сети и соответственно частота вращения турбины уменьшаются. Тогда давление за импеллером будет снижаться, а прогиб ленты регулятора частоты вращения уменьшаться. В связи с этим слив из сопла мембранно-ленточного регулятора частоты вращения 9 возрастет. Золотник сдвинется вверх и увеличит слив масла из полости над левым суммирующим золотником, который переместится вверх. При этом давление на этажах ЧВД и ЧНД блока суммирующих золотников будет одновременно уменьшаться, вследствие чего отсечные золотники сервомоторов регулирующих клапанов ЧВД и регулирующей диафрагмы ЧНД сместятся вверх и откроют доступ масла от насоса под поршни сервомоторов, которые будут одновременно увеличивать расход пара в отбор. При движении поршней сервомоторов жестко связанные с ними конусы обратной связи будут закрывать отверстия для прохода масла в полости над золотниками сервомоторов, восстанавливая давление на этажах ЧВД и ЧНД блока суммирующих золотников и возвращая отсечные золотники сервомоторов в нейтральное положение. Увеличение пропуска пара через ЧВД и ЧНД приведет к небольшому изменению частоты вращения в соответствии со статической характеристикой. При этом лента регулятора частоты вращения и его золотник займут новое положение, отвечающее новой точке на статической характеристике регулирования. [c.259]

Для проверки состояния системы регулирования ПТЭ требует ежегодно снимать статическую характеристику. Непосредственно получить ее в виде зависимости между / 3 и и (см. рис. 4.18) на турбине, работающей параллельно с другими турбоагрегатами на общую электрическую сеть, невозможно, так как частота сети изменяется очень мало (менее чем на 0,2 Гц). Поэтому ее получают косвенным путем построением на основе опытных характеристик отдельных элементов системы регулирования. К таким характеристикам относятся, например, зависимости мощности турбины от главного смещения сервомотора, смещения сервомотора от смещения датчика частоты вращения (например, золотника регулятора частоты вращения), смещения датчика частоты вращения и др. Анализ полученных характеристик и статической характеристики системы регулирования позволяет установить основные параметры системы (степень неравномерности и степень нечувствительности) и дефектные звенья, вызвавшие ухудшение статической характеристики за время эксплуатации. [c.356]

Внешнюю характеристику генератора настраивают при включенной регулировочной обмотке амплистата на 15-й позиции контроллера, токе генератора 1800—2000 А н напряжении не более 750 В в таком порядке. Изменением сопротивления резистора СОР устанавливают в регулировочной обмотке амплистата силу тока 0,6—0,7 А. Проверяют мощность дизеля на упоре, ограничивающем максимальную подачу топлива насосами. Измеренная мощность должна превышать не менее чем на 40—50 кВт приведенную (см. табл. И). Регулируют уровень мощности, поддерживаемый в дальнейшем регулятором частоты вращения, который должен быть на 40 — 50 кВт ниже мощности, полученной при работе дизеля на упоре (см. 49). [c.435]

Зависимость перемещения муфты регулятора от частоты вращения х = f n) в квадранте II диаграммы представляет собой статическую характеристику регулятора частоты вращения, полностью определяемую конструкцией последнего. [c.240]

Характеристики двигателя, полученные при заданной настройке регулятора частоты вращения, называются регуляторными. Выше (см. гл. III) было сказано, что в случае применения изодромного регулятора частоты вращения регуляторная характеристика двигателя совпадает с нагрузочной. [c.239]

При наличии только регулятора частоты вращения генераторная характеристика тепловозного двигателя не является однозначной. На установившийся режим работы двигателя в этом случае будут влиять два фактора настройка регулятора по заданию машиниста изменяющийся момент сопротивления, приложенный к фланцу отбора мощности. Момент сопротивления и цилиндровая мощность двигателя при заданной настройке регулятора будут колебаться под действием температур обмоток электрических машин, их гистерезиса, ограничения использования мощности при повышенных скоростях движения, изменения затрат мощности на вспомогательные нужды и др. Вследствие этого двигатель будет работать по нагрузочной характеристике и при неблагоприятных условиях может выходить на мощности по внешней характеристике. [c.240]

Для иллюстрации изложенного рассмотрим регулируемый по напряжению синхронный генератор. Переходные процессы генератора описываются уравнениями Парка — Горева при постоянной частоте вращения. Насыщение учитывается по продольной оси с помощью характеристики холостого хода. Система регулирования напряжения включает возбудитель и быстродействующий транзисторный регулятор. Возбудитель описывается апериодическим звеном с нелинейным коэффициентом усиления, учитывающим магнитное насыщение возбудителя. Уравнения регулятора включают переменные коэффициенты, определяемые с помощью нелинейных статических характеристик. Нагрузка генератора является активно-индуктивной и описывается уравнениями в осях d, q. [c.98]

В качестве примера рассмотрим расчет характеристики регулятора радиального действия (рис. 31.8), применяемого в электрических счетных машинах и других устройствах. На валике 4 электродвигателя закреплен диск 2 с двумя грузиками 3, которые могут поворачиваться вокруг осей О. При уменьшении нагрузки частота вращения двигателя увеличивается и центробежная сила Рц возрастает. Преодолевая силу сопротивления пружин 5, грузики 3 с силой N прижимаются к внутренней цилиндрической поверхности стакана /, закрепленного на корпусе двигателя. При этом возникают силы трения Pf = /24, создающие тормозной момент регулятора Гр = 2Р 4 . [c.396]

Регулирующие свойства регуляторов могут быть оценены по Характеристикам, представляющим зависимость силы инерции масс грузов регулятора, напряжения тахогенератора У и т. п, от координаты перемещения рабочих звеньев приборов. Для механического регулятора характеристику получают из условия равновесия грузов при вращении его вала, для электрического — рассмотрением влияния скорости ротора на вырабатываемое напряжение. Для механического регулятора (рис. 28.7, а) получим зависимость силы инерции = —т (а /26 ) иРу от со и у. Задаваясь частотами вращения со, для которых необходимо обеспечить регулирование, получим значения координат у ползуна 3 (рис. 28.6). Зависимость (у) является характеристикой регулятора (рис. 28.7, б), а кривая, образованная точками у , представляет уравновешивающую функцию регулятора. [c.350]

Так, например, в механической характеристике ДВС (рис. 5.1) верхняя ее часть 1—2 определяется действием регулятора (автоматического), ограничивающего скорость вращения, а боковая 2—3 — внутренними свойствами ДВС. Обрыв характеристики в точке 3 объясняется тем, что ДВС не может работать с частотой вращения ш ниже определенного значения. [c.90]

Электрические и электрогидравлические системы регулирования. Как было показано выше, все отечественные заводы [2, 19], а также большинство зарубежных фирм [4, 27] в настоящее время применяют электрогидравлические САР. Их создание связано с разработкой электрогидравлических преобразователей (ЭГП). Применение ЭГП позволило создать в системах регулирования мощных турбин (см. рис. IX.4, IX.5 и Х.13) развитую электрическую часть, с помощью которой решаются задачи как улучшения статических и динамических характеристик собственно турбины, так и ее участия в регулировании частоты и активной мощности в энергосистеме при нормальных режимах работы последней, а также в противоаварийном управлении энергосистемой. В связи с тем, что перестановочные силы в применяемых конструкциях ЭГП сравнительно невелики, требуется применение развитых гидравлических схем регулирования,причем в большинстве САР основной контур регулирования частоты вращения сохранен чисто гидравлическим с центробежным или гидродинамическим регулятором скорости. [c.170]

Графическую зависимость крутящего момента Т на коленчатом валу ДВС от частоты вращения вала п называют механической характеристикой двигателя Ti (рис. 2.6). Из семейства скоростных ветвей I, 2, 3 w Тп т. д. первая, соответствующая максимальной подаче топлива в рабочие цилиндры двигателя, называется внешней, а все другие, при уменьшенной подаче топлива - промежуточными. Регуляторной ветвью 5 с помощью специального устройства - регулятора отсекаются участки скоростных ветвей при больших частотах п. Пш Пи По [c.29]

Эффективность работы шлифовальных машин в значительной мере зависит от режима работы, прежде всего от стабилизации частоты вращения рабочего органа при изменении внешней нагрузки, а также от прочности и износостойкости рабочего инструмента. В машинах с асинхронными электрическими двигателями стабильность частоты вращения обеспечивается жесткой механической характеристикой самого двигателя, а в машинах с коллекторными двигателями, имеющими мягкую механическую характеристику, для этой цели применяют электронные регуляторы, дублированные независимыми центробежными предохранительными устройствами, устанавливаемыми на валу якоря двигателя и отключающими его питание от сети при превышении номинальной частоты вращения более чем на 15%. Эта мера вызвана необходимостью предотвратить разрыв шлифовального круга при запредельной частоте его вращения на холостом ходу в случае выхода из строя электронного регулятора. [c.355]

При связанном автоматическом регулировании турбины с отбором пара (рис. 4.16) положением золотников 2 и б сервомоторов 3 и 5 ЧВД и ЧНД управляют через систему рычагов регуляторы частоты 4 и давления 7. Если, например, вследствие увеличения нагрузки в сети частота вращения турбоагрегата упадет, то рычаг АСВ будет поворачиваться вокруг неподвижной точки А, и это будет приводить к одновременному открытию клапанов 1 и 8 ЧВД и ЧНД, с тем чтобы вернуть частоту сети к прежнему значению (в пределах статической характеристики) при этом размеры рычагов должны быть выбраны так, чтобы расход пара в отбор, равный разности расходов пара из ЧВД и на входе в ЧНД, не изменился. Таким образом, при изменении частоты вращения сервомоторы ЧВД и ЧНД [c.152]

Возвращаясь к рассмотренному выше примеру на рис. 4.20, объясним теперь, как можно восстановить частоту сети. Для этого на всех турбогенераторах необходимо перемещать МУТ в сторону убавить до тех пор, пока статические характеристики их систем регулирования не займут положения, показанного на рисунке штриховыми линиями. Однако изменять частоту вращения турбоагрегатов одновременно воздействием на МУТ всех турбин сложно, неудобно и во многих случаях нецелесообразно ведь при изменениях мощности в энергосистеме желательно турбоагрегаты, вырабатывающие наиболее дешевую электроэнергию, держать при максимальной нагрузке, а менее экономичные агрегаты использовать для регулирования частоты. Поэтому вместо того, чтобы воздействовать на МУТ всех трех турбин для снижения частоты их вращения, можно воздействовать на МУТ лишь одной из турбин, скажем, третьей. При смещении ее статической характеристики вниз рабочая точка А будет перемещаться влево к точке В, и турбина будет разгружаться, но зато регуляторы частоты двух остальных турбин, восстанавливая баланс выработки и потребления электроэнергии, будут нагружать свои турбины, обеспечивая перемещение рабочих точек вдоль статических характеристик вправо к исходным значениям мощности. После смещения частоты вращения до исходной третья турбина разгрузится до 100 МВт, а первые две восстановят свои исходные нагрузки, и частота в сети восстановится. [c.158]

Частота вращения диска, при достижении которой происходит разрушение, является важной характеристикой конструкции. Диск может разрушиться из-за раскрутки ротора двигателя в результате внезапного снятия нагрузки, отказа регулятора оборотов, инерционности аварийных систем защиты и др. Предельную частоту вращения дисков нормируют. [c.125]

При автоматизации сложных объектов применяют преимущественно регуляторы косвенного действия электрические с аналоговой и цифровой реализацией алгоритмов (рис. 7.58). Регуляторы релейно-импульсного действия реализуют типовые алгоритмы регулирования совместно с электрическим исполнительным механизмом (ЭИМ) на базе асинхронных реверсивных одно- или трехфазных электрических двигателей с постоянной частотой вращения вала (см. п. 7.6.6). Обобщенная функциональная структура такого регулятора показана на рис. 7.59. Алгоритм преобразования сигнала рассогласования в регулирующее воздействие (алгоритм регулирования) определятся характеристиками регулирующего блока РБ и ЭИМ. В регуляторах рассматриваемой структуры РБ формирует управляющие ЭИМ прямоугольные импульсы постоянной амплитуды, длительность которых зависит от значений сигнала рассогласования и параметров на- [c.554]

Конструкция центробежного регулятора изменена коренным образом. Грузики 38 поворачиваются при работе регулятора вокруг осей 39. При этом они давят своим рабочим профилем А на поводковую пластину кулачка и, преодолевая усилие пружин 34, при увеличении частоты вращения коленчатого вала поворачивают кулачок в сторону уве-личения опережения зажигания. Необходимая характеристика центробежного регулятора достигается соответствующей формой рабочего профиля грузиков и жесткостью пружин. [c.101]

Для проверки вакуумного регулятора опережения зажигания устанавливают распределитель на стенд так, как это указано выше, и с помощью шланга соединяют штуцер вакуумного регулятора с вакуумным насосом и вакуумметром. Установив устойчивую частоту вращения валика распределителя, совмещают нуль шкалы синхроноскопа с одной из светящихся рисок диска. Создавая вакуумным насосом разрежение, необходимое для испытуемого типа распределителя, следят за смещением светящейся риски по лимбу синхроноскопа. Смещение риски в градусах в зависимости от показаний, регистрируемых вакуумметром, должно соответствовать данным для испытуемого типа распределителя. Если же результаты проверки не соответствуют, то вакуумный регулятор регулируют изменением натяжения его пружины. Это достигается подбором толщины прокладочных шайб под штуцером или смещением регулятора относительно корпуса распределителя. Если нужный угол опережения создается при меньшей величине вакуума, необходимо увеличить упругость пружины, для чего между торцом пружины и штуцером устанавливают шайбу большей толщины или несколько тонких шайб. Кроме того, характеристика вакуумного регулятора может не соответствовать данным технических условий при нарушении его герметичности и заедания шарикового подшипника подвижного диска прерывателя. [c.123]

Контроль ряда параметров бесконтактных систем зажигания имеет свои особенности. Так как в этих системах отсутствуют контакты, а-их функцию выполняет выходной транзистор, угол замкнутого состояния будет относиться к выходному транзистору. Для определения угла замкнутого состояния, асинхронизма искрообразования и характеристик центробежного и вакуумного регуляторов на стенде собирается схема (рис. 7.5), аналогичная схеме включения системы зажигания на автомобиле, но вместо катушки зажигания устанавливают резистор Я. Затем с помощью привода стенда устанавливают заданную частоту вращения валика датчика-распределителя. При этом падение напряжения на резисторе Я, которое пропорционально углу замкнутого состояния, подают на схему измерения. Стенд СПЗ-12 содержит также синхроноскоп, конструкция которого отличается от рассмотренной выше. Вместо неоновой лампы, расположенной под щелью, в данном случае на вращающемся диске закреплены светодиоды. В зависимости от числа коммутаций, которое должен обеспечить выходной транзистор (четыре, шесть или восемь) за один оборот валика датчика-распределителя, в схему подключается такое же число светодиодов. Каждый из светодиодов коммутируется последовательно один за другим и излучает свет в периоды, когда вы- [c.124]

Проверку характеристик центробежного и вакуумного регуляторов опережения зажигания производят по шкале синхроноскопа при изменении частоты вращения валика распределителя или разрежения. Контрольные точки для проверки этих характеристик приведены в табл. 12. [c.95]

Характеристики центробежного и вакуумного регуляторов опережения должны соответствовать табл. 12 как при постепенном повышении, так и при понижении частоты вращения валика распределителя или разрежения. Несоответствие может быть вызвано заеданием в механизме регулятора. Заедание центробежного регулятора может происходить вследствие загрязнения, недостатка смазки трущихся частей или износа. Причинами заедания вакуумного регулятора могут быть износ шарикового подшипника, отсутствие в нем смазки или закоксовывание смазки. [c.95]

Проверку точек характеристики центробежного регулятора опережения производят следующим образом. Выключают вакуумный регулятор опережения, отсоединяя трубку, соединяющую его с карбюратором. Пускают двигатель и поочередно устанавливают значения частоты вращения коленчатого вала, равные удвоенным значениям частоты вращения валика распределителя, указанным в табл. 12. [c.98]

Перед сборкой распределителя следует слегка смазать маслом для двигателя трущиеся поверхности шеек валика, сопряженные с подшипниками и кулачком прерывателя, оси грузиков центробежного регулятора опережения и ось рычажка прерывателя. Сборку ведут в последовательности, обратной последовательности разборки. По окончании сборки надо проверить, касается ли смазочный фитиль поверхности кулачка, свободно ли вращается валик, свободно ли поворачивается рычажок прерывателя на своей оси. Затем следует отрегулировать зазор между контактами прерывателя или угол их замкнутого состояния, установить распределитель на испытательный стенд и проверить максимальную частоту вращения бесперебойного искрообразования, синхронизм зажигания, характеристики центробежного и вакуумного регуляторов опережения и при необходимости произвести регулировку последних. [c.108]

Для проверки топливной аппаратуры дизеля используют специальный анализатор модели К261. Он обеспечивает определение частоты вращения коленчатого вала двигателя и кулачкового вала топливного насоса, частоту вращения начала и конца действия регулятора частоты вращения, характеристики впрыскивания топлива. При подключении к анализатору осциллографа можно визуально оценивать характеристики впрыскивания. [c.149]

В процессе периодических кратковременных испытаний двигателя измеряют и контролируют те же параметры, что и при приемо-сдаточных испытаниях, а кроме того, снимают регуляторную характеристику и определяют расход масла на угар. По результатам испытания дополнительно рассчитывают оценочный удельный расход топлива, корректорный коэффициент запаса крутящего момента (%), степень неравномерности регулятора частоты вращения (%) и расход масла на угар (% от расхода топлива). Все полученные значения сравнивают с техническими требованиями для двигателя каждой марки. Например, угар масла в картере для большинства дизелей не должен П1)евышать 1 % расхода топлива, а степень неравномерности регулятора частоты вращения должна составлять не более 8%. Если полученные при испытаниях значения не отвечают техническим требованиям, вскрывают и устраняют причины некачественного ремонта двигателей. [c.268]

Электрическая схема тепловозов ТЭЮ, 2ТЭЮЛ, ТЭП60 имеет отличительную особенность от рассмотренной — возбуждение тягового генератора происходит трехфазным синхронным генератором СГ (рис. 94). Он питает обмотку возбуждения НГ-ННГ через промежуточный трансформатор, магнитный усилитель А и выпрямительный мост В. Регулируют возбуждение тягового генератора специальные аппараты — трансформатор постоянного тока ТНТ и трансформатор постоянного напряжения ТПН. Кроме того, на магнитный усилитель А подаются тахогенератором ТГ сигналы, вызываемые изменением частоты вращения. На этих тепловозах установлены объединенные регуляторы частоты вращения коленчатого вала дизеля, которые через реостат Р также регулируют возбуждение тягового генератора. Совместное воздействие четырех агрегатов на основной магнитный усилитель А улучшает гиперболическую характеристику тягового генератора, а следовательно, и тяговую характеристику тепловоза. [c.128]

Комплексное противобоксовочное устройство. Электрическая схема тепловоза предусматривает работу тягового генератора при отсутствии боксования по внешней характеристике, а при возникновении боксования — по характеристикам с малоизменяющимся напряжением, именуемым жесткими динамическими характеристиками по напряжению. Функциональная схема устройства, обеспечивающего динамические жесткие характеристики генератора, приведена на рис. 154. Трансформаторы постоянного тока / и 2 измеряют токи тяговых электродвигателей, и эти сигналы поступают в узел выделения максимума 3. Сигнал, пропорциональный наибольшему из токов электродвигателей, подается в селективный узел 5, в который поступает также сигнал от трансформатора постоянного напряжения 4. Сформированный сигнал в селективном узле г, поступает в обмотку управления амплистата 6. На вход амплистата, как и во всех схемах тепловоза 2ТЭ10В, поступают ток задания г з от бесконтактного тахометрического устройства 7 и ток г р от индуктивного датчика 8, связанного с объединенным регулятором частоты вращения дизеля (ОРД). [c.226]

В амплистате алгебраически суммируются магнитодвижущие силы, создаваемые встречно направленными сигналами задания и управления. Суммарный сигнал подмагничивания соответствует выходному напряжению ам-плистата и в свою очередь определяет возбуждение возбудителя В и тягового генератора. Такая схема регулирования создает селективную (вспомогательную) характеристику генератора. Для получения необходимой гиперболической внешней характеристики тягового генератора дополнительную коррекцию в амплистат вносит индуктивный датчик ИД, преобразующий механическое перемещение штока сервопривода регулятора частоты вращения дизеля Д в электрический сигнал. Регулятор частоты вращения реагирует на отклонение мощности дизеля от заданной. Стабилизирующий трансформатор СТ служит для обеспечения устойчивой работы схемы. Сигнал от стабилизирующего трансформатора поступает в амплистат только во время переходного процесса, когда изменяется напряжение возбудителя. [c.112]

Внешняя характеристика. Селективная характеристика генератора на рабочем участке Б Г (см. рис. 87), т. е. между режимами ограничения максимально допустимых тока и напряжения, не обеспечивает требуемого постоянства тяговой мощности в различных точках. Для выполнения этой задачи применяется дополнительное регулирование мощности при помощи индуктивного датчика, встроенного в регулятор частоты вращения. Регулировочная обмотка амплистата подключена к распределительному трансформатору через индуктивный датчик, выпрямительный мост и резистор. Таким образом, появляется дополнительное подмагничивание амплистата регулировочной обмоткрй, зависящее от степени нагрузки дизеля. [c.120]

В настояп ей статье рассмотрены некоторые характеристики селектирующего устройства и особенности выбора его конструктивных параметров, позволяющие выполнить предъявляемые требования. Исследование проводится применительно к конструкции селектирующего устройства, схема которого показана на рис. 1 [1]. На этой же схеме показаны также элементы регулятора частоты вращения ротора двигателя, влияющие на режим работы селектирующего устройства. Принятые положительные направления перемещения Лс, ХзХд к отмечены стрелками. Селектирующее устройство состоит из гидравлического усилителя 1 и селектора 2, В конструкцию гидромеханического регулятора частоты вращения входят измеритель (датчик) частоты вращения 5, маятниковая полость 4, статическая приставка 5, дроссельные пакеты 6, сервопоршень 7 и дозирующий кран 8. Электрогидравлический клапан 9 управляется от блока электронных регуляторов 10. [c.104]

Отсюда видно, что заданную линию регулирования, совпадающую с изобарой / 2 = onst, можно реализовать астатическим регулятором давления р2 статическим регулятором частоты вращения /г регулятором температуры с положительной обратной связью. Схемы этих регуляторов показаны на рис. 5. При астатическом регулировании, когда в регуляторе нет обратной связи и поэтому отсутствует зависимость между установившимся значением регулируемого параметра и величиной регулирующего воздействия (фактора) От. не может быть остаточной неравномерности ( статической ошибки ) регулируемого параметра при изменении статических характеристик объекта регулирования. [c.204]

Однако система динамических жестких характеристик эффективна лишь при кратковременных боксо-ваниях, когда регулятор мощности дизеля не успевает привести в соответствие мощность дизеля и тягового генератора. Действительно, если напряжение тягового генератора остается постоянным при уменьшении тока якоря, то это означает уменьшение мощности генератора. Объединенный регулятор частоты вращения и мощности дизеля через индуктивный датчик должен увеличивать напряжение, т. е. и мощность генератора, так, чтобы восстановить равенство [c.276]

Работа по этим характеристикам определяется воздействием рукоятки контроллера машиниста тепловоза на затяжку пружины центробежного регулятора частоты вращения.При каждой затяжке пружины изодромный регулятор поддерживает постоянную независимо от мощности частоту вращения коленчатого вала за счет изменения положения органа, регулирующего подачу топлива, — рейки топливного насоса. Для тепловозных дизелей, которые обычно одновременно с генератором приводят во вращение вспомогательные агрегаты, рюлебания мощности по нагрузочной характеристике в случае отсутствия регулятора мощности определяются мощностью этих агрегатов и к. п. д. электропередачи. При отключении вспомогательных агрегатов снижается мощность двигателя. Следует отметить, что минимальное значение мощности при каждой частоте вращения коленчатого вала соответствует работе дизеля на холостом ходу, т. е. при нагрузке, определяемой мощностью вспомогательных агрегатов. В случае Пд = д = onst параметры работы дизеля являются функцией эффективной мощности [c.220]

ОсноЕными параметрами, характеризующими тормозной регулятор, являются Мр и б. Величина Мр зависит от частоты вращения, поэтому характеристикой тормозного регулятора называется зависимость п = f (Мр). [c.385]

Замкнутая полость всережимпо о пневматического регулятора (рис. 5.22), изолированная от внешней среды диафрагмой 14, вакуумной трубкой 9 связана с впускным трубопроводом двигателя. Диафрагма с одной стороны опирается на пружину ]8, а с другой — связана с рейкой 12 топливного насоса. При увеличении частоты вращения коленчатого вала во впускном трубопроводе увеличивается разрежение, диафрагма под действием перепада давлений в левой (замкнутой) и правой полостях регулятора деформирует пружину 18 и перемещает рейку 12 в сторону уменьшения цикловой подачи топ.зива. Таким образом получается регуляторная характеристика 5 (с.м. рис. 5.20). Для перехода на режи.мы работы по регуляторным характеристикам 6 — 7 следует прикрывать дроссельную заслону I, чем обеспечивается всережимность регулирования. Для увеличения цикловой подачи топлива при пуске служит упругий упор 16, на который. можно воздействовать рычагом 10, перемещая одновременно рейку в сторону дополнительного увеличения цикловой подачи топлива. [c.252]

При работе турбины на ВРШ режим частичных нагрузок задается изменением шага винта, которое оператор осуществляет поворотом рукоятки. Режим работы двигателя при этом автоматически устанавливается регулятором. При изменении шагового отношения против расчетного падает КПД ВРШ. Ввиду этого, а также с учетом пологого изменения мощностной характеристики турбины в области ее максимума целесообразно изменять положение лопастей ВРШ на малых ходах, поддерживая п = onst, а на режимах, близких к расчетному, регулировать скорость судна путем изменения частоты вращения вала при фиксированном положении лопастей винта. [c.316]

При выключении регулятора 3 привод действует но известному режиму двигатель 6 работает при Ые = onst, а частота вращения вала 9 турбинного колеса изменяется в соответствии с нагрузкой по характеристике гидротрансформатора. [c.139]

Особенностью работы магнитоэлектрического датчика является зависимость амплитуды импульса э. д. с. от частоты вращения ротора, определяемой частотой вращения коленчатого вала Двигателя. Ее увеличение вызывает увеличение амплитуды импульса г> 1 (см. рис. 5. 2,6). Это вызывает изменение момента открытия и закрытия транзистора по углу поворота коленчатого вала, что аналогично изменению угла замкнутого состояния контактов в контактной системе зажигания. Описанное изменение момента открытия и закрытия транзистора называют элeктpичe кимvyглoм опережения зажигания. Оно приводит в конечном счете к изменению момента зажигания при различной частоте вращения, что учитывается при определении характеристики центробежного регулятора. [c.94]

Характеристики центробежного и вакуумного регуляторов наблюдаются на стенде СПЗ-12 как углы смещения светящихся дуг при изменении частоты вращения или разряжения в вакуумном регуляторе. Так, при увеличении частоты вращения светящиеся дуги благодаря работе центробежного регулятора сместятся в сторону опережения (на рис. 7.6 сместивщиеся дуги условно показаны пунктиром) на угол аз. Изменение угла аз в зависимости от частоты вращения является характеристикой центробежного регулятора. Отсчет всех изменяющихся угловых параметров ведется с помощью градуированной щкалы вокруг диска. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...