Импульс прямоугольный

Импульс прямоугольный отрицательный [c.223]

Напряжение питания прибора в сети переменного тока 50 Гц, В Питание измерительного моста импульсами прямоугольной формы 220+i 220+11 [c.418]

Напряжение пробоя. В отношении электрической прочности горных пород и жидкостей применительно к условиям ЭИ имеются представительные данные /4,6/, полученные в диапазоне изменения экспозиции импульсного напряжения от Ю до 10 с (на импульсах прямоугольной формы в пределах до 10 с), разрядных промежутков до 10 м (в отдельных случаях до 0.3 м), давления до 150 атм, величины сосредоточенной нагрузки на электрод до 2500 кг/см и температуры до 160°С. Исследованный набор горных пород охватывает достаточно широкий диапазон изменения физико-механических свойств горных пород контактной прочности (64-290 кг/мм ), пористости (1-20.4%), прочности на сжатие (150-3900 кг/см ). Вольт-секундные характеристики пробоя некоторых горных пород и жидких сред на косоугольных импульсах напряжения представлены на рис. 1.16. [c.39]

Импорт данных 488 результатов 519 Импульс прямоугольный 458 Интервал вывода результатов 460 Инверсия цветов 78 Индикаторные стержни 386 [c.534]

Рис. 19. Ударный спектр для импульса прямоугольной формы

К этому же типу относят случайное импульсное воздействие при заданной форме импульса (прямоугольной, треугольной и др.) параметры его, например площадь, могут иметь случайные отклонения от среднего значения. [c.8]

Принципиальная схема прибора изображена на рис. 93. Внутренний цилиндр 1 от электродвигателя приводится во вращение со скоростью от 86 до 1000 об мин. Ведущий вал 7 с ведомым валом 2 соединены посредством упругого элемента 4, представляющего собой медно-бериллиевую проволоку диаметром 0,65 мм, длиной 22 см. На ведомом валу 2 и на трубе 6, соединенной с ведущим валом, вращаемым на двух прецизионных подшипниках 8, закреплены обтюраторы 5 и 5. Под обтюратором 3 установлена газоразрядная трубка 9 и коллиматор-иая щель 11. Над обтюратором 5 помещена вторая коллиматорная щель и фотоэлемент 12. Газоразрядная трубка питается от генератора сигналов 10 переменным током частотой 10 кгц. Выходное напряжение с фотоэлемента после детектора, усилителя 13 и ограничителя 14 подается на осциллограф /5 в виде импульсов прямоугольной формы. [c.180]

При прохождении через интерферометр коротких световых цугов с X 10, т. е. в случае пространственно-когерентного импульса, который может быть реализован, например, с помощью одночастотного импульсного лазера, неидеальность ИФП оказывает незначительное действие. При расчете профиля интерференционной полосы для случая прохождения через реальный ИФП пространственно-когерентного света можно (для импульса прямоугольной формы) использовать формулы (3.26) —(3.29), но при этом следует подставлять в них вместо обобщенных функций Эри Фй (7), определяемых формулой (3.27), более сложные выражения (которые получаются, если применить предложенные выше методы для расчета с неидеальным ИФП) [c.98]

Кривая 1 соответствует выпуклому параболическому импульсу (7.98) ц = 10 Па-с —импульсу прямоугольной формы величиной q ] 3 4 —синусоидальному q = 2 71 и выпуклому параболическому q = 2q импульсам, равновеликим по результирующей прямоугольному. При одинаковой равнодействующей нагрузок прогиб от выпуклого параболического импульса наибольший. [c.408]

Рисунок 7.46 б иллюстрирует изменение во времени прогиба в центре круговой трехслойной пластины, вызванного импульсами поверхностных нагрузок одинаковой мощности 1 — импульс прямоугольной формы q — 700 Па, 2 — синусоидальный импульс с амплитудой q = V2 <7i выпуклый параболический импульс с амплитудой q" = 2q. Нагрузка распределена по кругу радиуса 6 = 0,5. Из графиков видно, что прогиб от параболического импульса больше. [c.408]

При вращении коленчатого вала и замкнутых контактах S с датчика Холла (точка а на рис. 5.12, а) на базу транзистора VT1 поступают импульсы прямоугольной формы (диаграмма а на рис. 5.12, б). Транзистор VT1 инвертирует поступающие импульсы, формируя на выходе (точка б на рис. 5.12, а) сигнал б (диаграмма б на рис. 5.12,6), который управляет процессом заряда-разряда интегратора, собранного на усилителе А1.2. Включение конденсатора СЗ в цепь обратной связи усилителя обеспечивает линейный характер зарядно-разрядного процесса. На второй вход усилителя А1.2 с делителя напряжения R6—R7 через резистор R9 подается опорный сигнал i/oni, знак которого противоположен-знаку сигнала б. Пока с инвертора на вход интегратора поступает сигнал б, происходит заряд конденсатора. Максимальный уровень [c.108]

На рис. 4 в двойных логарифмических координатах представлена зависимость количества титана, растворяющегося за один цикл, от длительности анодного импульса прямоугольной формы Потенциал электрода в анодный импульс поддерживался во всех случаях равным 0,0 б. Следует обратить внимание на то, что, во-первых, независимо от длительности катодного импульса Тк материальные потери электрода определяются только длительностью анодного импульса Та и, во-вторых, количество металла, растворяющегося за анодный цикл, не является линейной функцией времени. Угол наклона прямой на рис. 4 равен 0,55—0,60. Другими словами, коррозия титана оказывается пропорциональной длительности анодного импульса в степени 0,5—0,6. Эта закономерность, отмеченная нами еще в [36], дает основание предполагать, что лимитирующей стадией растворения титана является диффузионный перенос соб- [c.21]

Следует отметить, что импульс прямоугольной формы приводит к минимальному смещению объекта, однако это обстоятельство ни в коей мере не снижает его опасности в отношении передачи вредных ускорений на объект. [c.97]

Все три каскада каждого канала полностью идентичны. Первые два каскада осуществляют прямое усиление сигнала. Третий каскад интегрирует сигнал и выдает импульс прямоугольной формы со скважностью 2. [c.9]

При выполнении соотношения (5.16) за эффективное время регистрации сигналы могут успевать нарастать лишь до значения р=1—ехр(—feo) =0,792 от максимального. Таким образом, коэффициент ko и определяет степень оптимальной инерционности датчика при регистрации импульса прямоугольной формы. [c.145]

Рис. 5.4. Интерпретация регистрируемого сигнала импульсом прямоугольной формы.

Из полученных результатов следует, что чем ближе форма полезного сигнала к треугольной, тем больше то и тем меньше оптимальная величина отношения сигнал/шум. Для оптимальной выявляемости импульсных сигналов на фоне белого шума они должны иметь прямоугольную форму. Наименьшее значение то (йо=1,28) наблюдается при выявлении импульсов трапецеидальной формы (а = 4). Относительные потери отношения сигнал/шум в сравнении с импульсом прямоугольной формы составляют при этом примерно 5 %. [c.152]

На рис. 466 приведена блок-схема генератора. Сетевое переменное напряжение подается на вход фазовращателя, смещается по фазе и поступает на генератор импульсов, где преобразуется в импульсы прямоугольной формы, синхронные с сетью. Фаза импульса не зависит от напряжения сети. [c.615]

Помимо синусоидального на практике, особенно в электронике, встречаются токи, изменяющиеся по треугольному закону, пульсирующие, изменяющиеся только по направлению, токи в виде импульсов прямоугольной формы (рис. 3.2). Импульсный ток характеризуется [c.453]

Для импульсов прямоугольной формы [c.49]

Форма импульсов (прямоугольная, синусоидальная, трапецеидальная и т. п.) тока и напряжения влияет на характеристики процесса тем сильнее, чем короче импульс. Наиболее сильное влияние форма импульсов оказывает на износостойкость некоторых материалов электродов-инструментов, особенно важна при этом форма хвостовой части импульса. [c.30]

Рассмотрим процесс установления колебаний пьезопреобразователя при возбуждении его высокочастотным импульсом прямоугольной формы. [c.173]

Приведенные формулы справедливы только для случая возбуждения пьезоэлемента импульсом прямоугольной формы. В общем случае при иной форме импульса импульсная мощность (пиковое значение ее) будет определяться коэффициентом длительности, который должен быть известен [c.174]

Следующий коэффициент в числителе уравнения учитывает влияние длительности импульса на чувствительность. Если пьезопреобразователь возбуждается высокочастотным импульсом прямоугольной формы, то этот коэффициент равен [c.188]

Форма импульсов прямоугольная [c.110]

В приборе УЗИС ЛЭТИ реализован метод измерения скорости звука путем сопоставления времени распрострапегшя звука в измерительной и эталонной линиях. G его помош,ью можно определить скорости продольной и поперечной волн с погрешностью не более 0,5. .. 1,5 %. Высота образцов равна 12 мм, диаметр не менее 15 мм. Электроакустическими преобразователями служат кварцевые пластины Х-среза на продольные волны и Y-среза на поперечные. В приборе (рис. 9.1) формируются электрические импульсы прямоугольной формы, передний фронт которых возбуждает в пьезопреобразОвателе ударный импульс затухающих колебаний. Прибор имеет две акустические линии. В первой ударный импульс затухающих колебаний проходит через образец на приемный пьезопреобразователь, во второй такой же импульс проходит через слой жидкости (смесь дистиллированной воды и этилового спирта). Задний фронт прямоугольного импульса запускает ледущую развертку ЭЛТ, что обеспечивает индикацию на экране ЭЛТ одновременно обеих последовательностей затухающих колебаний. С помощью микрометрического винта, изменяя толщину слоя жидкости, их можно совместить. Это соответствует равенству времен, затраченных на прохождение УЗ-волн толи ины образца и слоя жидкости. Измерения проводят дважды сначала при отсутствии в измерительной линии образца (отсчет по микрометру Я ), затем вводят образец и находят Я . Если скорость волны в жидкости равна с , то искомую скорость упругой волны в исследуемом образце находят из соотношения с (1/Яа — Я ) Сда. Рабочие частоты прибора при продольных колебаниях 1,67 и 5 МГц, при поперечных 1,67 МГц. [c.413]

Работа схемы происходит следующим образом. Входное напряжение подается на зажимы /, 2 и управляет работой ждущего мультивибратора с эмиттерной связью (транзисторы Т, Т2), который формирует на выходе импульсы прямоугольной формы с крутыми фронтами. Далее сигнал дифференцируется цепочкой s, R 3- Укороченные импульсы повторяются эмнттер-иым повторителем на транзисторе Тз, нагрузкой которого служит импульсный понижающий трансформатор Трз. Снимающиеся со второй обмотки трансформатора импульсы управляют работой тиристорного ключа Т4. [c.411]

Для сравнит, оценки активных и пассивных Д. ц. при прочих равных услошях можно использовать отношение При прохождении через Д. ц. импульсных сигналов происходит уменьшение их длительности, отсюда понятие о Д. ц. как об укорачивающих. Вроменпьге диаграммы, иллюстрирующие прохожде-нпе импульса прямоугольной формы через пассивную Д. ц., приведены на рис. 3. Предполагается, что Тв< Тд, [c.685]

Формула (4.160) более удобна при анализе режима модулированной добротности, формула (4Л61) — для режима свободной генерации. В последнем случае для облегчения нахождения Рср реальный импульс (чаще всего имеющий вид последовательности пичков хаотических пульсаций) заменяется эквивалентным импульсом прямоугольной формы. Площадь такого импульса равна Wbbixy а высота — Рср. [c.225]

Для питания ламп накачки лазеров (за исключением ЛТН-103) применен стабилизированный источник с регулиров кой тока в интервале 10—40 А и номинальной выходной мощностью 5 кВт. Источник Питания и система охлаждения размещены в отдельной стойке, в которую (для лазеров серии ЛТИ) помещен тя кже источник питания акустоо Птического затвора. Система охлаждения УО-1 двухконтурного типа. В контуре, подключенном -к излучателю, циркулирует дистиллированная 1вода с расходом 20 л/мин. Второй контур теплообменника подключен к линии водоснабжения технической воды. Источник питания акустооптического затвора на рабочей частоте 50 МГц обеспечивает мощность 30 Вт на нагрузке 50 Ом. Модуляция высокочастотной мощности осуществляется импульсами прямоугольной формы от внутреннего (генератора в диапазоне частот 5—50 кГц или от внешнего генератора — в диапазоне О—50 кГц. [c.102]

Аппроксимируя далее зондирующий импульс прямоугольной формой, получим, что Mti = TINx Т — длительность отраженного-сигнала N-—число дискретов анализа At) постоянно. В свою очередь, MQ ti) =SSo ti)lk R является функцией времени. [c.150]

Опорный сигнал записывается на магнитную ленту в виде последо-вательности равноотстоящих импульсов прямоугольной формы. [c.268]

Из сравнения кривых на графиках видно, что наиболее опасным в смысле силового воздействия на амортизированный объект является импульс прямоугольной формы. Фр01 Т этого импульса прямоугольный, а нри мгновенном приложении силы, как видно из рис. 3-7, ускорение на изолируемом объекте бу.лет в 2 раза превышать ускорение, действующее на основание в широком диапазоне значений у<1- [c.96]

Электроды, и.зготовленные из углеграфитового материала ЭЭПГ, при использовании импульсов прямоугольной формы частотой 0.4 кГц имеют линейный износ 0,2—0,6% при частоте 8 кГц — 1,5%, при частоте 22 кГц — 10—12%. Электроды, изготовленные из меди, при использовании импульсов прямоугольной формы частотой 0,4 кГц имеют линейный износ 14—20%, при частоте 8,0 кГц — 35—40%, при частоте 22 кГц — 41—45%. При гребенчаты.х импульса.х линейный износ резко снижается и составляет при частоте 8 кГц 0,3--0,5% и при частоте 22 кГц — 0.8 - 1,2 %. [c.72]

Будем считать граничными импульсы прямоугольной и треугольной форхмы, а промежуточными — трапецеидальной, так как любой импульс можно линейно-кусочной аппроксимацией представить в виде трапеции. Задача оптимального выделения сигналов прямоугольной формы на фоне белого шума решена выше (см. также [137, 138]). [c.146]

Электрическая схема электронного тахометра (рис. 11.26) включает блок формирования стартовых импульсов, состоящий из резисторов Rl, R2, конденсаторов С1, С2, СЗ, С4 и стабилитрона УОЗ. Этот блок подключен к контактам прерывателя и преобразовывает затухающие синусоидальные колебания в полусинусоидальные импульсы положительного знака, последние подаются как затухающий сигнал на мультивибратор. Мультивибратор преобразует поступивший сигнал в импульс прямоугольной формы с постоянными амплитудой и длительностью, частота импульсов определяется частотой входного сигнала. [c.335]

Иногда требуется рассмотреть более сложную задачу о нестационарном тепловом режиме аппарата при подаче энергии периодическими импульсами. На рис. 3-2, а показан закон изменения мощности источников тепла во времени (периодические импульсы прямоугольной формы), а на рис. 3-2,6— изменение перегревов нагретой 80НЫ и корпуса. Заметим, что периодические колебания [c.71]

Примечание. Электрический режим обработки f = 8 кГц, / = 70 В, Тц =100 мкс, / = 10 А импульсы прямоугольные основная РЖ —керосин с маслом ИС20А в соотношении 2,5 1,5. [c.33]

Примечание, Полярность обратная, импульсы прямоугольные, генератоо ШГИ-63-440. [c.53]

Примечание. Полярность обратная, импульсы прямоугольные, генератор ШГИ-63-440, ЭИ — графит ЭЭПГ. [c.55]

При подмагничивании ферритов током, имеющим форму импульсов прямоугольной или пилообразной формы, в отличие от медленного квазистатического подмагничивания изменение индукции, а следовательно, и обратимой магнитной проницаемости отстает от изменения напряженности подмаг-ничивающего поля на время ть которое названо временем установления обратимой магнитной проницаемости. О физической природе наблюдаемого явления говорится в работе [1]. [c.94]

Электрическая схема тахометра (рис. 8.13) включает в себя блок формирования запускающих импульсов, состоящий из резисторов R/, R2, конденсаторов I, С2, СЗ, С4 и стабилитрона VDI. Этот блок подключен к контактам прерывателя и преобразует затухающие синусоидальные колебания (/) в полусинусоидальные импульсы положительного знака (//). Последние подаются как задающий сигнал на одновибратор, который преобразует поступающий сигнал в импульс прямоугольной фор.мы с постоянной амплитудой и длительностью III), частота импульсов определяется частотой входного сигнала. [c.150]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...