Затяжка пружин

Деформируемые прокладки необходимо сменять при каждой переборке. Для многократного применения используют пружинные прокладки конические 13, и-образные 14, У-образные 15, №образ-ные 16 и Х-образные 17. Герметичность обеспечивают цинкованием, кадмированием и серебрением прокладок. Сила затяжки пружин должна быть больше действующих на фланец рабочих нагрузок. [c.589]

При стесненных габаритах по оси при-меЕ(яют клеммовые соединения из тарельчатых пружин. Под действием осевой затяжки пружины распрямляются и зажи- [c.123]

X 105 кГ/см . Размеры пружины средний диаметр пружины D = 50 xAi. диаметр проволоки пружины d = 5 мм число рабочих витков пружины п = 6. Длина рабочей части пружины в свободном состоянии Я = 75 мм. Предварительная затяжка пружины >-з = 25 мм. Наибольший ход клапана при работе /г= 14 мм.. [c.603]

Двигатель не запускается в следующих случаях топливо не поступает в цилиндры, в топливную систему попал воздух, форсунки плохо распыливают топливо вследствие неправильной затяжки пружин, износа иглы и направляющей, пропусков топлива между торцовыми поверхностями форсунки и ограничителем хода иглы, насос не подает топливо вследствие неправильной установки нулевого положения. [c.201]

Рпр — усилие пружины пр — начальное усилие пружины (сила предварительной затяжки пружины) [c.134]

Рассмотрим частные случаи решения уравнения (XI.55), при которых возможно некоторыми членами его либо вовсе пренебречь, либо считать их условно постоянными. Например, предположив в предыдущей задаче, что предварительная затяжка пружины достаточно велика по сравнению с величиной силы от наибольшего сжатия пружины x,j,ax, найдем усилие пружины [c.219]

В этих уравнениях приняты следующие обозначения. Давления имеют цифровые подстроченные индексы порядковых номеров камер, а все элементы, разделяющие камеры с объемами F, имеют двойную нумерацию (по потоку), причем F — эффективная площадь мембран, К — жесткость пружины, М — приведенная масса, б — коэффициент вязкого трения, N — сила затяжки пружины при закрытом клапане, d — эффективный диаметр отверстия дросселя, S — эффективный дросселируемый зазор, R — газовая иостоянная, Т — абсолютная температура. [c.110]

Теперь напишем выражение для интегралов Р я у еще для двух случаев, когда колебания происходят с переходами через все четыре излома нелинейной характеристики и когда постоянная сила выбирает силу предварительной затяжки пружин в опоре или не выбирает ее полностью. [c.160]

Какими соображениями нужно руководствоваться при назначении величины затяжки пружин, т. е. величины силы сухого трения [c.172]

Затяжка пружин должна быть подобрана так, чтобы только при больших дисбалансах существовал сдвиг на самоустанавли-вающейся опоре и ротор мог переходить на закритический режим, разгружая опоры. [c.173]

Следует отметить, что эксперименты показали наличие неспокойной работы у ротора при малой затяжке пружин наблюдались большие перемеш,ения как диска, так и в опоре. [c.173]

Чтобы разработать теорию самоустанавливающейся опоры и дать рекомендации по выбору оптимальных параметров ее (величины затяжки пружин и величины зазора между упорами в демпфере), при которых опора будет выполнять указанные выше функции, необходимо решить следующие задачи [c.173]

Решив все эти задачи, можно построить кривые развития прогибов как при прямом, так и при обратном бесконечно медленных ходах при наличии у ротора различных величин дисбаланса и при различных параметрах демпфера (затяжках пружин и зазорах между упорами). Это и позволит выбрать наивыгоднейшие с точки зрения конструктора параметры самоустанавливающейся опоры с сухим трением, при которых опора будет выполнять все положительные функции. Такой подбор был осуществлен для нескольких примеров. [c.173]

Обозначим величину допустимого в эксплуатации эксцентриситета ротора через Величина силы сухого трения F, создаваемая затяжкой пружин, будет [c.179]

Pq — сила затяжки пружины. [c.179]

Следует заметить, что при сильном изменении дисбаланса ротора (или 8i) большие силы трения могут превращаться в средние, а средние в малые. Это обстоятельство нужно иметь в виду при окончательном назначении величины затяжки пружин самоуста-навливающейся опоры с сухим трением. Конструктор должен знать величины возможных дисбалансов во время эксплуатации машины и обеспечить при них ее нормальную работу. Вместе с тем, он должен обеспечить и безопасную работу машины при аварийных величинах дисбаланса с помош,ью соответствующего выбора величины затяжки пружин демпфера. [c.180]

Таким образом, прогибы остаются ограниченными во всем диапазоне рабочих оборотов от со = О до со = и без вступления в работу ограничителей. Однако при уменьшении величины трения (затяжки пружин) и в этом случае возможна работа ограничителей деформации. [c.183]

Из отмеченных особенностей вытекает, что затяжку пружин нужно выбирать большой, чтобы она не позволяла перемеш,аться средней опоре при ожидаемых величинах дисбаланса (даже повышенных), т. е. чтобы демпфер не работал. Это допустимо с точки зрения дополнительных нагрузок на опоры, и только тогда, когда дисбаланс сделается очень большим, т. е. нагрузка от него на опорах будет уже недопустимой, тогда опора должна работать. В демпфере должны наблюдаться перемещения. В силу этого прогибы будут иметь ограниченную величину и, что не менее важно, будет существовать эффект разгрузки опор. Действительно, при работе демпфера ротор оказывается на закритическом режиме, т. е. происходит самоцентрирование вала, который начинает вращаться приблизительно вокруг своего центра тяжести, и нагрузка на опору будет постоянной и относительно малой. Таким образом, сила затяжки пружин определяется допустимой величиной дополнительной нагрузки на опоры от неуравновешенных сил. Эта величина для разного типа машин и разных подшипников, очевидно, различна. Определив ее, конструктор находит допустимую затяжку на средней опоре (демпфере). Далее по приведенным выше формулам он строит кривую изменения прогибов ротора при различных величинах дисбаланса и при данной силе сухого трения. По этим решениям устанавливаются величины дисбаланса нормально допустимые для ротора, при которых еще нет сдвига в демпфере. С помощью этих же решений находятся и дисбалансы, при которых демпфер еще достаточно эффективно работает (случай среднего трения), и наконец, устанавливается зазор между упорами, который обеспечивает аварийную работу машин, т. е. работу, когда прогибы ротора определяются только ограничителями деформации (упорами). [c.183]

Порядок проведения экспериментов. Чтобы подкрепить теоретические выводы о характере работы самоустанавливающейся опоры при различных величинах затяжки пружин, т. е. различных величинах силу сухого трения в демпфере, были замерены с помощью индукционных датчиков прогибы ротора под диском и перемещения в демпфере при различных величинах затяжки пружин от Р ат = о, т. е. при отсутствии затяжки, до = 420 кГ, что соответствует силе трения F p = 60 кГ, при которой ни на одном режиме работы ротора не наблюдалось перемещений в демпфере. Во всех экспериментах величина эксцентриситета (дисбаланс диска) поддерживалась постоянной, равной 0,01 см, т. е. была достаточно большой. Это позволило уверенно изучить демпфирующую способность демпфера сухого трения, пренебречь демпфирующей способностью шариковых подшипников и влиянием на картину изменения прогибов зазоров в опорах, которые, хотя и были малыми, но все же существовали. [c.184]

При отсутствии затяжки пружин (фиг. 89) у ротора наблюдалось два критических режима в диапазоне рабочих оборотов 1 р 2-0/1 = 2800 об/мин, н п к.р2-12п = 6500. об/мин, [c.184]

При опытах в дальнейшем были получены кривые прогибов ротора при следующих силах затяжки пружин (фиг. 90, 91, 92, 93 и 94) [c.186]

С ростом затяжки пружин опоры, т. е. с увеличением силы сухого трения, наблюдается следующее качественное различие характера изменения прогибов роторов в точке крепления диска [c.187]

Чтобы избежать керавиомерностк процесса регулирования в системах с обратной связью между штоком 16 и звеном 14 (рис. 20.4), устанавливается масляный тормоз, состоящий из цилиндра /7, жестко -связанного со штоком 16, и поршня 18, входящего во вращательную кинематическую пару со звеном 14. Поршень 18 имеет отверстия, через которые масло может г.еретекать из верхней полости в нижнюю и наоборот. Как показывает опыт, сопротивление при перетекании масла пропорционально скорости перемещения поршня 18 в цилиндре 17. Такая система регулирования получила название изодромной системы регулирования, а масляный тормоз, состоящий из поршня 18 и цилиндра 17, называется катарактом. Изодромная система регулирования является астатической и поддерживает постоянную установившуюся угловую скорость начального звена. Специальная пружина 19 снабжена устройствами, позволяющими изменять затяжку пружины и тем самым производить настройку системы регулирования на требуемый режим. [c.401]

В конструкциях 4 и б рабочая поверхность-штока стеллйтирована, Пример увеличения упругости системы толкателя приведен щ рис. 231, а. При превышении силы предварительной затяжки пружина 7 сжимается, смягчая удар. Систему применяют в тех случаях, когда при повышенных значениях приводной силы допустимо некоторое отклонение закона движения конечного звена механизма от расчетного, задаваемого профилем приводного кулачка. Целесообразно уменьшать зазор в соаде нении. Введение регулирования позволяет установить минимальный зазор, совместимый с условием правильной работы механизма, а таете ком пенсировать его увеличение в результате износа. Однако регулирование усложняет эксплуатацию, так как требует периодического контроля состояния механизма. 1 [c.357]

Клапанная винтовая пружина из стали, для которой 1 = = 80 кг мм , t l, = 50 кг1мм и G=8-10 кг мм , имеет 10 витков при среднем диаметре витка 40 мм и диаметре проволоки 4 мм. Усилие предварительной затяжки пружины равно 12 кг. Рабочая осадка пружины меняется от нуля до 15 мм. Коэффициент концентрации напряжений для винтовой пружины при D 40 [c.324]

Задача 12-5. Определить коэффициент запаса прочности клапанной пружины, изготовленной из хромованадиевой проволоки с характеристиками =95 кПмм -, 1 - =АЪ кПмм G=8- 0 кГ/см . Размеры пружины средний диаметр 0=50 мм диаметр проволоки d = = 4,5 мм рабочее число витков ( = 6. Предварительная затяжка пружины Аз=25 мм наибольший ход клапана /г=14 мм. [c.315]

В, под действием пружины 3 псвора-чивзется попеременно в одну и другую сторону. Затяжка пружины 3 производится поворотом звена 4, снабженного выдвигающимся штифтом 5, из положения, указанного штрихами, в положение, показанное на чертеже, и обратно. [c.353]

Рычаг 1, вращающийся вокруг неподвижной оси А, имеет отросток Ь, в который ввинчивается винт 3, сжимающий пружину 2. В отростке с рычага / имеется косое отверстие d, в котором скользит стержень 4, подпружиненный пружиной 5. Рычаг 1 под действием пружины 2 перекашинает стержень 4 и фиксирует его в заданном положении. При повороте вокруг оси А рычаг / доходит до упора а, при этом перекос исчезает и стержень 4 под действием пружины 5 поднимается вверх. Меняя затяжку пружины 2 винтом 3, можно регулировать величину перекашивающего момента. [c.129]

Рычаг /, соверщая качательное движение, сообщает ползуну 2 возвратно-поступательное движение посредством звена 5, пружины 4, рассчитанной на определенное сопротивление, и звена 5. При перегрузке, когда сопротивление движению ползуна 2 больше силы затяжки пружины 4, рычаг /, отклоняясь вправо, сжимает пружину 4. При этом собачка 6, перемещаясь по скосу а звена 5, поднимает задвижку 7, скользящую в неподвижной направляющей р, которая выводит рычаг 8 из зацепления со штифтом 10. Рычаг 8 под действием пружины 9, перемещаясь вправо, выключает привод. [c.221]

При давлении в полости а, превышающем предварительную затяжку пружины 2, клапан / поднимается и иерепус-кает жидкость. При понижении давления клапан 1 под действием пружины 2 возвращается в исходное положение. [c.241]

При повышении температуры, а следовательно, и давления в паровом манометрическом термометре, состоящем из термопатрона 1, капилляра 2 и силь-фона 3, помещенного в герметическом кожухе 7, усилие, действующее на кожух сильфона, увеличивается, сильфон и пружина 5 сжимаются, шток 4 клапана опускается и прикрывает клапан, уменьшая приток теплоносителя в систему. При понижении давления в системе пружина 5 поднимает кожух 7, растягивая сильфон, в результате чего открытие регулирующего клапана увеличивается. Настройка регулятора на требуемую температуру производится изменением начальной затяжки пружины, для чего устанавливают шайбу 8 в соответствии с делениями шкалы 9. Манометр 6 с температурной шкалой служит для контроля температуры. [c.327]

При исследовании моделей механизма были приняты постоянными напряжение питания, число витков, сопротивление катушки муфты, а также габариты. Зазор, коэффициенты тредия фрикционных элементов, первоначальная скорость пуска и торможения, начальная затяжка пружины и ее жесткость, приведенный момент инерции машины к ее главному валу считали изменяемыми. [c.69]

Испытание многократной осадкой или занево- ливание Многократная осадка пружин на гидравлическом или винтовом прессе с последующей проверкой длины пружины Заневоливание сжатием пружин до соприкосновения витков и выдержка в таком положении от 12 до 48 час. Заневоливание пружин можно производить на болтах, на специальных шомполах, оправках или на приспособлениях с винтовой затяжкой пружин между двумя плитами [c.522]

Подбор параметров такой опоры сводится к определению затяжки пружины, при которой выполняется условие уничто- [c.152]

Чтобы дать рекомендации по подбору параметров самоустанавливающейся опоры с сухим трением (величины затяжки пружин, величины зазора мзжду упорами), следует рассмотреть возможные изменения прогибов ротора при различных параметрах опоры как при бесконечно медленном увеличении оборотов, так и при бесконечно медленном уменьшении оборотов. Следует заметить, что при быстром прохождении через критическйе обороты будут наблюдаться меньшие прогибы (см. гл. II). Вследствие того, что переход с одних решений для прогибов на другие должен обычно осуществляться при оборотах, достаточно удаленных от критических режимов, решения для прогибов, полученные без учета сил трения, будут практически совпадать с действительными. [c.179]

Случай малой силы сухого трения. Для получения зависимости прогибов ротора от оборотов необходимо прежде всего вычислить прогибы ротора под диском, считая его трехопорным, по формуле (VI. 5). Аналогичные вычисления необходимо сделать и для двухопорной схемы ротора. Прогибы в этом случае определяются по формуле (VI. 5), но коэффициенты а, Ь, с, d уже вычисляются по приведенным ниже соотношениям. Далее, необходимо вычислить величины прогибов в момент вступления в работу ограничителей деформации в опоре, что может быть либо при малой величине зазора, либо при большом дисбалансе, либо при неудачном выборе величины затяжки пружин. Следует заметить, что по эксплуатационным и конструктивным соображениям параметры опоры нужно подобрать так, чтобы при нормальных и повышенных дисбалансах ограничители не действовали их работу можно допустить только при аварийных величинах дисбаланса. На фиг. 87 представлен возможный вид решений при величине эксцентриситета е = 0,002 см, который обычно бывает при эксплуатации газовой турбины. Следует заметить, что эта величина эксцентриситета приблизительно в 10 раз больше величины, устанавливаемой на балансировочном станке. Возрастание дисбаланса объясняется тем, что газовая турбина работает в условиях высокой температуры ее диск часто находится в пластическом состоянии, наблюдается вытяжка лопаток, замков и пр. Более того, возможна и некоторая расцентровка деталей ротора. При возникновении дефектов у турбины обгара кончиков лопаток, обрыва их частей и т. д., эксцентриситеты могут быть более е = 0,01 см. Так, обрыв одной лопатки вызывает эксцентриситет е = 0,1 см. Такие величины дисбалансов будем называть аварийными. [c.180]

Fmp i кГ ЭТОТ скачок, т. е. вступление в работу демпфера, происходит при со > (Окр2-оп (фиг. 91 и 92), вследствие чего при дальнейшем увеличении оборотов прогибы только падают и а>кр 2-оп не развивается. Этот результат следует рассматривать как экспериментальное подтверждение нашей рекомендации выбора силы затяжки пружин величина затяжки пружин Рд должна быть подобрана так, чтобы соответствующая сила сухого трения F p в само-устанавливающейся опоре была бы больше реакции на этой опоре от неуравновешенных центробежных сил при первом критическом числе оборотов, соответствующей двухопорной схеме, т. е. необходимо, чтобы проскальзывание в самоустанавливающейся опоре начиналось при оборотах п п рг-оп. Необходимо, чтобы это условие выполнялось при всех дисбалансах (даже повышенных), которые можно ожидать в эксплуатации, чтобы не смог развиваться критический режим при п = п рг-оп. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...