Перемещения Зависимость

Дадим возможное угловое перемещение 8<р, колесу 1. При этом колесо 2 получит возможное угловое перемещение Зависимость [c.418]

Это уравнение должно выполняться при произвольных независимых возможных перемещениях бх,-, бу,, 62 . Количество независимых возможных перемещений, как видно из формулы (1. 15), равно Зп — к — I. Остальные к -Ь I перемещений — зависимы. Выберем к + I множителей А. и р., так, чтобы коэффициенты при зависимых перемещениях бх,-, бу , б2 были равны нулю. [c.28]

Рассмотрим упругое, тело, отнесенное к декартовой системе координат с осями Х1, Деформации е,-,- связаны с составляющими перемещения зависимостью [c.16]

Пример расчета фермы методом перемещений. Рассмотрим плоскую ферму, показанную на рис. 7. Усилия, действующие по концам стержня, связаны с соответствующими перемещениями зависимостью Р1 = —Р2 = ЕА1 )(й- —или [c.120]

Для приведенных кривых характерно наличие двух участков. С повышением энергии удара температура на обоих участках линейно возрастает, но на первом участке при увеличении энергии от О до 1 Дж температура повышается более интенсивно, чем на втором участке при изменении энергии от 2 до 8,2 Дж. Различная интенсивность повышения температуры, наблюдаемая при равномерном увеличении энергии удара, связана главным образом с силой удара и перемещением. Если при пластическом контакте прин ять модель жесткопластического тела, то работа удара будет связана с силой и перемещением зависимостью [c.137]

Конструктивные и физические ограничения на величины зазоров Sij и перемещений зависимости расхода от формы клапана и коэффициента расхода учитываются в соответствии с методикой, принятой в работе [7]. Смоделирован механизм действия нелинейности типа сухого трения в относительном движении. Для этой цели применен анализ действующих ускорений в сложном движении [c.130]

Распределение сил в затянутом резьбовом соединении можно приближенно проиллюстрировать также и графически (рис. 2.22), где по вертикальной оси отложены силы, а по горизонтальной — перемещения. Зависимости между силами и деформациями для винта и деталей приближенно характеризуются наклонными линиями / и II. Тангенсы углов и ад наклона этих линий характеризуют соответственно жесткости винта и деталей и определяются равенствами [c.55]

Заметим также, что использование зависимостей приращений деформаций от приращений перемещений (зависимостей Коши) при переходе от одного деформированного состояния к другому близкому к нему деформированному состоянию так, что приращения деформаций и перемещений при этом малы, приводит к понятию логарифмической деформации в простейшем случае одноосного растяжения. [c.45]

Сопоставляя это равенство с (8.47), видим, что введенные выше параметры деформации г , %- связаны с перемещениями зависимостями [c.315]

Из рис. 209 следует, что в процессе циклического нагружения имеет место, во-первых, увеличение длины усталостной трещины, о чем свидетельствует уменьшение угла наклона зависимости Р — — б к горизонтальной оси с увеличением числа циклов нагружения, во-вторых, раскрытие трещины, связанное с направленным пластическим деформированием материала в вершине трещины, о чем свидетельствует перемещение зависимости Р — 6 вдоль горизонтальной оси, и, в-третьих, неупругое деформирование металла в вершине трещины, о чем свидетельствует наличие петли гистерезиса в координатах Р — б. Площадь этой петли характеризует энергию неупругого деформирования, а ширина — неупругую деформацию за цикл. Естественно, эти характеристики являются интегральными для неоднородно напряженного объема, находящегося в условиях сложного напряженного состояния, что не дает возможности судить о действительных характеристиках иеу пру гости материала в вершине трещины, а это представляет -наибольший интерес. [c.304]

Сначала представим решение, используя гармонические функции фг и связанные с перемещениями зависимостями [c.215]

Формулы (2.10) устанавливают связь между углами р , и рг и компонентами перемещений. Зависимость этих же углов от усилий была установлена выше и определялась формулами (2.6). Остается выразить относительный угол закручивания 6 через компоненты перемещений н усилий. Используя зависимости (2.10), получим [c.21]

Предварительные напряжения т т связаны с предварительными перемещениями зависимостью (271) [c.141]

Введением функции Ф(а,О, связанной с перемещениями зависимостями [c.372]

Рассмотрим зависимость теоретической характеристики насоса от геометрических размеров колеса. В соответствии с теоретической будет изменяться и действительная характеристика насоса. Изменение наружного диаметра колеса приводит к параллельному перемещению зависимости Ят<х> = /( / )> так как отрезки, отсекаемые ею на оси ординат и на оси абсцисс, пропорциональны о1 (см. рис. 3.30 [c.168]

Г, функцией положения ведомого звена (или точки на нем) называется зависимость его (или ее) перемещения от перемещения ведущего звена (или точки на нем). [c.33]

S . Приведенные моменты сил движущих и сил сопротивления зависят от механических характеристик машин, вошедших в агрегат. Механической характеристикой машины называется зависимость сил или моментов, приложенных и ее звеньям, от кинематических величин, характеризующих движение этих звеньев (перемещений, скоростей или ускорений). [c.131]

Например, если мы имеем кривошипно-ползунный механизм (рис. 4.30), то для перемещений S , скоростей v и ускорений ас точки С, как перемещающейся прямолинейно, удобно строить кинематические диаграммы в виде зависимостей этих величин от времени i или от обобщенной координаты фа, т. е. строить графическое изображение зависимостей [c.103]

Если исследованию подлежат угловые перемещения фз, угловые скорости щ и угловые ускорения е , шатуна 3 (рис. 4.30), то можно построить графическое изображение зависимостей [c.103]

Если для кулачкового механизма определены положения выходного звена и построены графики зависимости перемещения выходного звена в функции обобщенной координаты, например для механизма, показанного на рис. 6.3 (график Sj = а (Фх)), или график Ф2 = Фа (Ф1) (рис. 6.5) для механизма, показанного на рис. 6.4, то для определения скоростей и ускорений выходных звеньев удобнее всего применить метод кинематических диаграмм, изложенный в 22. [c.134]

Силы движущие и силы производственных сопротивлений в зависимости от их физических и технологических характеристик могут быть функциями различных кинематических параметров перемещений, скоростей, ускорений и времени. В теории механизмов мы предполагаем эти силы обычно известными и заданными в аналитической или графической форме. В последнем случае — это диаграммы сил, работ или мощностей. [c.207]

Для построения диаграмм работ по диаграммам F == F () и М = М (/) необходимо дополнительно знать зависимость перемещения S от времени t или угла поворота ф от времени t, т. е. [c.209]

Зависимости для перемещения 2 и аналога скорости sj получаются, если дважды проинтегрировать в пределах О -< фх фц выражение для аналога ускорения [c.524]

Если принять коэффициент = 1, то а = а = а . Зависимости для перемещения S3 и аналога скорости получаются, если дважды проинтегрировать в пределах О -< ф1 С фп выражение для аналога ускорения [c.525]

Полученные зависимости показывают, что кривая аналога скорости S2 = S2 (фО (рис. 26.15, б) представляет собой параболу с вершиной в точке М. Кривая перемещения = Sj (фО представляет собой две параболы третьей степени, сопрягающиеся в точке В. [c.526]

Значения углов давления для всего цикла движения кулачкового механизма могут быть определены графически с помощью следующего построения (рис. 26.19). Построим кривую S2 = 2 (ф1) зависимости аналога скорости s 2 от перемещения 2-Перемещения S3 будем откладывать от точки Вд, соответствующей нижнему начальному положению толкателя, в направлении его движения, а аналоги скоростей S2—в перпендикулярном направлении. Тогда, если соединить какую-либо точку Ь построенной кривой с осью вращения А кулачка, то из построения следует, что [c.531]

Важнейшим обобщением теории Кастильяно мы обязаны ф. Энгессеру ). Хотя Кастильяно во всех случаях требовал, чтобы перемещения были линейными функциями внешних сил, имеются примеры, когда такое требование не выполняется и когда, следовательно, его теорема оказывается неприменимой. Энгессер вводит для такого случая понятие дополнительной энергии и показывает, что производные от дополнительной энергии по независимым силам всегда являются перемещениями (зависимости между силами и перемещениями могут быть и нелинейными). Поясним это простым примером двух одинаковых стержней, соединенных шарнирами между собой и с неподвижными опорами АВ (рис. 148, о). Будучи не- [c.351]

Во время ведения процесса сварщик обычно перемещает электрод ite менее чем в двух и изравлениях. Бо-первых, он подает электрод вдоль его оси в дугу, поддерживая необходимую в зависимости от скорости плавления электрода длихгу дуги. Во-вторых, перемещает электрод в направлении наплавки или сварки для образования шва. В этом случае образуется узкий валик, ншрина которого при наплавке равна примерно (0,8 ч- 1,Г>) d ji и зависит от силы сварочпого тока и скорости перемещения дуги по поверхности изделия. Узкие валики обычно накладывают при проваре корня шва, сварке тонких листов и тому подобных случаях. [c.20]

Сварку угольной дугой обычно выполняют без защиты зоны сварки от атмосферного воздуха. Однако в некоторых jry4anx можно применять углекислый газ или флюс. Угольной дугой косвенного действия сваривают значительно реже. Для ее питания используют переменный ток. Проплавление свариваемых кромок зависит от силы тока дуги, скорости ее перемещения, а также ее расстояния (положения) от кромок. Зависимость силы тока от [c.31]

Сварку под флюсом можно осуществлять переменным и постоии-ным током. В зависимости от способа перемеще][ия дуги относительно ивделия сварка выполняется аптоматичес1Си и полуавтоматически. При автоматической сварке подача электродной проволоки в дугу и перемещение ее осуществляется снециальными механизмами. При полуавтоматической сварке дугу перемещает сварщик вручную. [c.33]

Значительно более жесткие требования по точности выполнения устанавливаемых режимов предъявляются к манипуляторам и механизмам перемещения сварочного источника теплоты в автоматизированных установках. Допустимы следуюн(ие колебания скорости перемещения при сварке под флюсом 5% при аргонодуговой сварке тонколистовых металлов 2% в установках для электронно-лучевой и лазерной сварки менее ztl%. Точность установки свариваемых изделий и отклонение положения стыка при сварке не должно нревын1ать 20—25% поперечного размера площади пятна ввода теплоты в изделие, т. е. при сварке под флюсом это составляет J —2 мм при микроплазмен-ной — не более 0,25 мм нри электронно-лучевой и лазерной (в зависимости от диаметра луча) от tO,l мм до 10 мкм. [c.123]

Рассмотренные выше кинематические пары относились к нарам, для кото-ррлх мгновенные возможргые движения их звеньев не зависят друг от друга. Однако в технике встре инотся кинематические пары, для которых относительные движения их звеньев связаны какой-либо дополнительной геометрической зависимостью. В качестве примера рассмотрим один вид такой пары, наиболее часто встречающейся в механизмах. Пусть, например, относительные движения звеньев пары IV класса, показанной на рис. 1.9, связаны условием, что заданному углу (р поворота одного звена относительно другого вокруг оси лг—л соответствует поступательное перемещение h вдоль той же оси. В этом случае, хотя звенья пары имеют и поступательное, и вращательное движения, эти движения связаны условием [c.26]

Рис. 20.(). Диаграмма зависимости перемещения муфты регул5гтара от кпад-рата его угловой скорости

Пользуясь формулами (20.9), (20.10), (20.13) и планом скоростей, можно построить диаграмму зависимости перемещения Z муфты N от квадрата равновесной угловой скорости Ыр (рис. 20.6), т. е. Z = Z (сор). Эта диаграмма регулятора имеет обычно вид, указанный на рис. 20.6. Пользуясь этой диаграммой, всегда можно определить по заданной угловой скорости сор координату Z муфты. Например, значению угловой скорости tOpj соответствует точка i диаграммы z = z ( op) и, следовательно, положение Zi муфты JV. [c.404]

Рассмотрим некоторую типовую функцию положения, заданную в виде графика зависимости Sj = а (угол поворота кулачка (рис. 26.8, а). Пусть угол поворота кулачка Ф = 2я соответствует полному циклу движения механизма. На угле поворота ф] происходит подъем толкателя на величину Л. Далее, на угле поворота ф[ толкатель имеет выстой. На угле поворота ф[ происходит опускание толкателя на величину =/i —h . На угле поворота ф, толкатель имеет второй выстой. На угле поворота ф толкатель опустится на величину ЬУ, и на угле поворота ф) толкатель вновь имеет выетой. Углы ф[, ф , ф ,. .. носят название фазовых углов. Участок кривой 2 = Sj (фО, соот- [c.514]

Коэффициент избытка воздуха ав в формуле (17.7) учитывает тот факт, что при ав>1 избыточная часть содержащегося в нем кислорода не окисляет горючее, а значит, и не дает теплоты. Значения W ч Wu связаны соотношением ш = = ш (273 +0/273. Топочные устройства для слоевого сжигания классифицируют в зависимости от способа подачи, перемещения и шуровки слоя топлива на колосниковой решетке. В немеханизированных топках, в которых все три операции осуществляют вручную, можно сжигать не более 300— 400 кг/ч угля. Наибольшее распространение в промышленности получили полностью механизированные слоевые топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода (рис. 17.6). Их особенность — горение топлина па непрерывно [c.139]

Текущее значение перемещения порншей подчиняется зависимости X — R os fi — е СОЙ а — г. Так как R г + е, х е (1 — [c.308]

Косую плоскость можно рассматривать как поверхность прямого коноида, для которого между величинами z и ji существует зависимость г = k tgp, где fi— угол поворота производящей линии, а z — величина ее лоступательного перемещения. [c.196]

Для бесконечно малого перемещения AL точки по кривой линии имеем As = ЛЬ. os д и гАу Д L sin 6. Из этих зависимостей в пределе получаем lim tg5 = [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...