Насыщение магнитное

Основная сложность практического анализа связана с необходимостью учета в общем случае нелинейности параметров СЗ, что особо существенно в режимах регулирования ЭД. Это заставляет проводить в ходе расчета последовательную коррекцию коэффициента насыщения магнитной цепи (или коэффициента ЭДС = ,/[/1), а для ЭД гистерезисного типа также и магнитного состояния ротора (индукции Вр). [c.117]

Поиск оптимальных значений параметров управления проводился методами поисковой оптимизации с учетом заданных ограничений по току и потребляемой мощности. При определении параметров двигателя на каждой частоте вращения учитывалось влияние насыщения магнитной цепи по алгоритму, представленному в 6.4. [c.226]

Более строгое рассмотрение с учетом изменения Ф в областях насыщения магнитного поля привело бы нас к уравнению с малым параметром к типа [c.63]

Более высокие показатели имеют нагреватели трансформаторного типа. На магнитной системе трехфазного трансформатора с цилиндрическими первичными обмотками монтируются вторичные обмотки в виде змеевиков (по которым пропускается нагреваемая жидкость или газ), электрически замкнутых накоротко, желательно из немагнитного материала с высоким удельным сопротивлением (аустенитная сталь). Расчет установки проводится, как для обычного трансформатора с активной нагрузкой. Эти нагреватели более сложны в изготовлении, зато обеспечивают высокие КПД, коэффициент мощности (свыще 0,9) и большие удельные мощности, ограниченные лишь условиями теплоотвода от первичной и вторичной обмоток и насыщением магнитной системы. Мощность нагревателей составляет десятки и сотни киловатт. Благодаря высокому коэффициенту мощности они включаются в сеть без компенсации реактивной мощности. [c.225]

При сильных полях в области насыщения магнитная проницаемость Цг стремится к единице. [c.270]

Отметим, что параметры х , г , х , определяющие значения коэффициентов системы уравнений (3.5), (3.6), зависят от переменного скольжения, причем при работе со скольжениями s 1 существенно сказываются эффект вытеснения тока в роторе и насыщение магнитной цепи. Однако усложнения системы уравнений, связанные с переменностью параметров, вряд ли приемлемы для инженерных методов расчета и моделирования. Хорошие результаты достигаются при использовании системы уравнений [c.21]

При насыщенной магнитной цепи генератора Ф не пропорционален п, но прямая зависимость между ними сохраняется. [c.577]

Высокая проницаемость и относительно высокая индукция насыщения. Магнитная текстура и прямоугольная петля гистерезиса [c.825]

Двигатель совместно с редуктором образует силовой электромеханический модуль. Схема такого модуля представлена на рис. 5.13, где приняты следующие обозначения Р — передаточное число редуктора с — жесткость упругого вала М — вращающий момент на выходном валу q — угол поворота выходного вала (обобщенная координата). Для силовых модулей роботов характерны нелинейные эффекты, порождаемые насыщением магнитного потока, силами сухого и вязкого трения, упругостью и люфтами в редукторах. [c.159]

НАСЫЩЕНИЕ МАГНИТНОЕ — см. Магнитное насыщение, [c.247]

Ряд металлов (Fe, Ni, Со, Gd), в связи с особенностями их электронного строения, облагает ферромагнетизмом - способностью сильно намагничиваться во внешнем магнитном поле. Основные свойства ферромагнетиков определяются доменной структурой их кристаллов. Домен - это область кристалла размером. .. 10" м, которая при отсутствии внешнего магнитного поля спонтанно (самопроизвольно) намагничена до насыщения. Магнитные моменгы отдельных доменов направлены различно, поэтому полный магнитный момент ферромагнетика равен нулю. [c.13]

Рассмотрим основные нелинейности статических характеристик элементов СП. Выходной сигнал предварительного усилителя и усилителя мощности ограничен по величине и при росте входного сигнала, начиная с некоторого его значения, остается практически постоянным. Подобным свойством в большинстве случаев обладает и измерительный элемент в цепи сигнала ошибки. Вращающий момент, развиваемый ИД, также ограничен некоторым максимальным значением (из-за насыщения магнитной цепи электрического двигателя или травления клапанов в гидроприводе). Указанные нелинейные зависимости могут быть аппроксимированы функцией [c.26]

Иногда для оценки исследуемого эффекта приходится удерживать несколько или даже все степени компонент поля, частоты которых близки к резонансу. Такое положение возникает, например, при исследовании насыщения магнитного резонанса на радиочастотах и в СВЧ-диапазоне. Наиболее известным примером является эффект насыщения двухуровневой системы при резонансе [1] [c.27]

Ферромагнитные материалы состоят из множества небольших областей (доменов), самопроизвольно намагниченных до насыщения. Магнитные моменты доменов ориентированы хаотически, в результате чего общая намагниченность материала равна нулю. Внешнее магнитное поле изменяет ориентацию доменов, вследствие чего начинают проявляться внешние признаки намагниченности. [c.247]

Когда сила зарядного тока -превысит 60 а, сердечник намагничивается настолько, что преодолевает сопротивление пружины и притягивает якорек. Контакты ОТ размыкаются. При размыкании контактов ОТ в обе ветви возбуждения генератора включаются две группы сопротивлений 15+80 ом. При этом-уменьшается величина тока, поступающего на катушки ротора, снижается насыщенность магнитного поля, а следовательно, и сила тока в катушках статора. Ограничитель тока предохраняет катушки статора от перегорания и пластины выпрямителя от пробоя при включении большого количества потребителей или при коротком замыкании в цепи. [c.56]

При этом уменьшается величина тока, поступающего на обмотки возбуждения генератора, снижается насыщенность магнитного поля между сердечниками генератора и уменьшается сила тока в обмотках якоря генератора. [c.207]

При увеличении напряжения на клеммах генератора соответственно возрастает напряжение на обмотках 8 и 9 регулятора напряжения. Намагниченный сердечник регулятора 7 размыкает контакты, и ток на клемму Ш генератора идет через дополнительные сопротивления 13 ож и 80 ом. Ввиду снижения насыщенности магнитного поля обмотки возбуждения снизится и напряжение тока в обмотке якоря генератора [c.207]

Для того чтобы правильно оценить результаты испытания, следует воспользоваться известным свойством характеристики электродвигателя постоянного тока с насыщенной магнитной цепью. Стартер в режиме полного торможения является частным случаем такого электродвигателя. Свойство это заключается в линейной за- [c.52]

На фиг. 30 изображен в увеличенном масштабе стальной стержень, расположенный между полюсами сильного магнита или электромагнита постоянного тока и имеющий поверхностную трещину. В здоровых местах стержня, при его состоянии, близком к насыщению, магнитные силовые линии располагаются параллельно и не выходят за пределы стержня. В месте дефекта путь магнитных силовых линий прерывается воздушным промежутком, вследствие чего силовые линии, обходя воздушный зазор, больше сгущаются у места дефекта. Для обнаружения дефекта применяют ферромагнитный порошок, которым посыпают место вокруг дефекта. При постукивании по стержню частицы указанного порошка, под действием потока рассеяния, устремляются в направлении наибольшей плотности силовых линий, т. е. к трещине, [c.48]

Число пазов 2j = 36, = 44 ток /j = 17,5 а, q = 10,6 а, 2 — 15 о фазовый угол Ф1 = 37°, фо, = 90° коэффициент Картера = 1,15, = 1,02 индукция в воздушном зазоре = 7600 гс насыщение магнитной цепи ки = 1,5 номинальное скольжение s = 0,05 сокращение шага обмотки статора Р = /9 обмоточный коэффициент = 0,92 средний радиус спинки статора Re — 11,2 см радиус расточки статора — 6,2 см толщина спинки статора Л = 2,2 см активная длина статора U = 20 см масса статора, приведенная к 1 см средней цилиндрической поверхности спинки, /Пс=3,5-10" кгс-сек /см. [c.44]

Число пазов 1 = 60, 2 = 50 ток 1 = 57,5 а, /д = 15,3 а, = 51,5 а фазовый угол = 27°, фо = 90° коэффициент Картера = 1,45, к = 1,1 индукция в воздушном зазоре = 8075 гс насыщение магнитной цепи к — = 1,28 номинальное скольжение = 0,012 сокращение шага обмотки статора Р = 11/15 обмоточный коэффициент кац = 0,873 средний радиус спинки статора Яс = 38,3 см радиус расточки статора R = 25,5 см толщина спинки статора Л = 8,5 см активная длина статора // = 34 см масса статора, приведенная к 1 см средней поверхности спинки статора, т = 12-10" кгс-сек /см. [c.46]

Магнитные поля также можно моделировать с помощью цепей. В отсутствие токов и насыщения можно прямо использовать магнитный скалярный потенциал, поверхности полюсов эквипотенциальны и нет различия между электростатической и магнитной задачами. Однако эффекты, связанные с анизотропией и нелинейностью материала, могут быть также учтены использованием переменных сопротивлений, либо инжекцией тока в узлы. Можно моделировать и векторный магнитный потенциал. Резисторная цепь была применена [109] для определения распределения магнитной индукции в сильно насыщенных магнитных линзах. Сверхпроводящие экраны могут моделироваться размыканием некоторых граничных сопротивлений. [c.140]

Можно также написать функционал для насыщенных магнитных материалов. Так как магнитная проницаемость теперь зависит от магнитной индукции, необходимо заменить первое слагаемое в (3.338) интегралом следующим образом [c.157]

Коэффициент формы продольной составляющей поля реакции якоря и учитывающий влияние на kad насыщения магнитной цепи, определяют так, как для общепромышленных электрических машин обычно х = 0,95.. . 1. [c.81]

В двигателях последовательного возбуждения с увеличенным воздушным зазором и уменьшенным насыщением магнитной системы при номинальном режиме в результате ослабления магнитного потока возможно повышение частоты вращения до 50%. В двигателях с большим насыщением магнитной системы повысить частоту вращения ослаблением магнитного потока при номинальной нагрузке можно не более чем на 30%. [c.35]

Как уже указывалось, АСГ представляют собой трехмашинный агрегат из каскада трех ЭМП явнополюсного генератора СГ), возбудителя (В) и подвоз-будителя ПВ). Поэтому в структуре ЭЭС его можно представить тремя функциональными элементами СГ, В и иВ. Для каждого элемента известны математические модели различной степени детализации и сложности. Поэтому выбор модели надо осуществлять целенаправленно исходя из интересующих задач моделирования в целом. Например, для СГ удобна модель в виде полных уравнений Парка —Горева в осях d, q, О с учетом насыщения магнитной цепи по раздельным характеристикам статора и ротора. Для сочленения модели СГ с [c.226]

На макромасыггабе образование спиральных структур в металлических материалах было обнаружено в тонких магнитных пленках феррит-гранатов с направлением легкой оси намагничивания перпендикулярно пленке в случае приложенного внешнего магнитного поля [99, 100, 101]. Образование магнитных доменов в феррит-гранатах происходит, когда на пленку, предварительно намагниченную до насыщения магнитным полем Н, приложенным вдоль легкой оси, подается импульс магнитного поля, обратного по направлению. В результате этого вблизи дефектов образуются стабильные локаль- [c.202]

Другой метод был предложен Казимиром [36]. Магнитное поле прилагается перпендикулярно катушкам моста взаимоиндукции. Это поле создается гельмгольцевой катушкой, не содержащей железа, и связь между мостом взаимоиндукций и катушками, создающими иоле, оказывается ничтожно малой в этом случае можно производить измерения и на переменном токе. Этот метод иллюстрируется фиг. 37. Если измерительное поле мало по сравнению с приложенным полем // и не влияет на степень насыщения магнитного момента соли, то [c.509]

Остаточный аустенит, содержащийся в структуре закаленной и низко- или среднеотпущенной, а также в изотермически закаленной стали в виде неравновесной фазы, понижает ее твердость, прочность, магнитное насыщение, магнитную проницаемость и повышает пластичность и коэрцитивную силу. Кроме того, остаточный аустенит, полученный при закалке стали, вызывает значительное повышение критической температуры хрупкости после высокого отпуска. [c.16]

Гидравлический следящий привод значительно эффективнее, чем электрический следящий привод (т. е. привод с электрическим исполнительным механизмом), благодаря преимуществу гидравлического исполнительного механизма по сравнению с электрическим. Если в последнем удельное тангенциальное усилие, с которым магнитное поле действует на якорь двигателя, ограничивается насыщением магнитной цепи и практически не превышает 3—5 кГ1см [(3 5) 10 н/мЦ, то в гидравлических двигателях это усилие может быть в десятки раз большим. Как следствие этого, масса и объем гидравлических исполнитель- [c.9]

Так же, как и в первой схеме, игнитроны включены по встречно-параллельной схеме, а для их поджигания установлены тиратроны, запертые постоянным напряжением VДля зажигания тиратронов на их сетки должны поступать отпирающие импульсы со вторичных обмоток ТрИЗ и ТрИ4 трансформатора Тр. Фаза зажигания тиратронов определяется насыщением магнитных усилителей (дросселей Др1 и Др2). Отпирающее напряжение прикладывается к сопротивлению или Ri только в положительный (назовем его рабочим) для данного тиратрона полупериод благодаря включению вентилей IBP или 2ВР. [c.70]

Саксмит [194] сконструировал для этой цели новую аппаратуру. Его предложение по суш,еству является видоизменением обычного метода определения парамагнитной восприимчивости и заключается в измерении силы, действующей на образец, помещенный в неоднородное магнитное поле. Однако для измерения намагниченности насыщения магнитное поле должно быть очень велико, а его градиент должен быть постоянным и очень небольшим. [c.311]

В настоящее время не существует единой методики расчета магнитожидкостных уплотнений. Имеются лишь различные подходы к расчету. Наиболее простая зависимость выражает прямую пропорциональность максимального перепада давлений ступени индукции насыщения магнитной жидкости и напряженности магнитного поля [17] [c.403]

Магнитное поле создается подковообразным магнитом 3. Полюсные наконечнийи 2 образуют щель 4, в которой размещена ленточка. В полюсных наконечниках сделан ряд отверстий (окон) 5 для того, чтобы уменьщить разность хода звуковых волн, действующих на ленточку с обеих ее сторон, и в то же время избежать насыщения магнитной цепи. Расстояние между отверстиями вместе с ленто чкой (2а) ие превыщает 1,7 см, т. е. не превышает длины волны, соответствующей частоте 20 кГц. Это обеспечивает свободное огибание звуковых волн во всем диапазон передаваемых частот и линейность акустической чувствительности микрофона в диапазоне до 15 кГц [см. рис. (5.4)]. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...