К кинематический эффект

К кинематический эффект 270 клапан 260, 261 [c.527]

Релятивистские кинематические эффекты существенно влияют не только на соотношение между порогом и энергией реакции, но и на угловые распределения разлетающихся после реакции частиц. Сравним углы вылета частицы в ЛС и СЦИ. Если обозначить скорость самого центра инерции (в ЛС) через V и направить ее вдоль оси 2, то преобразование Лоренца для импульса и энергии частицы от ЛС к СЦИ будет иметь вид [c.307]

Однако, как было отмечено выше, в этих механизмах с большим кинематическим эффектом имеет место плохая механическая отдача низкий к. п. д. при больших передаточных отношениях. Поэтому в последнее время появились конструкции эксцентриковых редукторов по типу рис. 517, у которых устранены колеса 3 к 4, я движение сразу с сателлита 2 передается на ведомый вал. Что этим достигается и какое при этом получается передаточное отношение, мы сейчас и рассмотрим. [c.528]

Подстановка сюда значений г- = 100, 23 = 99, 23 = 100, 24 = 101 и г о 4 = —9999 дает при т 42 = 0,97 т о4 = 0,0015. Таким образом, высокий кинематический эффект в данной передаче связан с ее очень низкой механической отдачей. Но, как указывалось, неизбежным спутником такого низкого к. п. д. является самоторможение при обратном ходе. [c.422]

Перейдем к рассмотрению планетарных передач так называемого эксцентрикового типа, представляющих развитие вышеизложенной идеи, в которых наравне с большим кинематическим эффектом получается и хорошая механическая отдача, т. е. высокий к. п. д. В основе их лежит планетарный механизм, изображенный на 1466 425 [c.425]

Это изменение частоты звука есть акустический эффект Доплера. Этот эффект имеет исключительно кинематическое происхождение он зависит лишь от выбора системы координат. Как мы видим, все различие в распространении плоской волны в движущейся среде по сравнению со средой неподвижной сводится к этому кинематическому эффекту. [c.36]

Когда V = т = О, имеем линеаризованное приближение к кинематическим волнам г = f х — Со ). Член, пропорциональный V, представляет диффузию, характерную для уравнения теплопроводности. Эффект конечного времени реакции т понять не так просто, но наводящие соображения можно получить следующим образом. Основное волновое двин ение, описываемое левой частью уравнения, имеет вид г = / (ж — Со ), так что производная по I приближенно равна произведению величины —Со и производной по х [c.78]

Второй эффект, который ведет к приспособляемости, состоит в деформационном упрочнении. При повторном деформировании величина к может возрастать, так что нагрузка, которая вначале превышает предел приспособляемости, впоследствии лежит внутри этого предела. Изложенная теория относится к идеально пластическим телам, однако возникают некоторые трудности в приложении ее к материалам с деформационным упрочнением. Понтер [298] развил теорию на случай идеализированного материала, у которого начальное течение происходит при к = к, но который способен к кинематическому упрочнению вплоть до предельной величины к = к" к" > к ) [c.333]

Передачи 2 -Р-к обладают высоким кинематическим эффектом и имеют малые осевые габариты, при этом длина гибкого колеса определяется в основном шириной [c.270]

Относительному движению звеньев механизмов в кинематических парах сопутствует трение, на преодоление сил которого затрачивается энергия. Работа, затраченная на преодоление сил трения, частично переходит в теплоту (т. е. обусловливает нагрев звеньев), а частично расходуется на износ (истирание поверхностей трения). Кроме сил трения в парах к вредным силам относятся силы сопротивления среды, в которой движутся звенья механизма, однако на практике эти силы малы II при расчетах обычно не учитываются. Параметром, которым оценивают эффект полезного использования энергии в механиз- [c.81]

Отсюда следует, что эффект замедления времени является взаимным, симметричным относительно обеих инерциальных систем отсчета К и К. Иначе говоря, если с точки зрения /(-системы медленнее идут часы /( -системы, то с точки зрения /( -системы, наоборот, медленнее идут часы /(-системы (причем в том же отношении). Это обстоятельство указывает на то, что явление замедления времени является чисто кинематическим. Оно представляет собой обязательное следствие инвариантности скорости света и никак не может быть приписано какому-либо изменению в свойствах часов, обусловленному их движением. [c.186]

Следует иметь в виду, что к эффекту, свойственному зонам с резким изменением возмущений, могут привести не только малая длительность переходных участков, заложенная в графике иде-, альных кинематических характе- [c.112]

Затем мы перейдем к рассмотрению случаев, когда учет трения в кинематических парах приводит к нелинейным уравнениям движения. При этом, вместо использования методов приближенного анализа подобных уравнений, мы обратимся к рассмотрению простых моделей, дающих наглядное качественное, а в некоторых случаях и количественное представление о возможном эффекте воздействия сил трения на движение механизма с упругими связями. Полученные результаты в дальнейшем применим для решения вопросов, связанных с динамической точностью механизмов. [c.193]

До последнего времени не были известны планетарные механизмы, имеющие большие передаточные отношения, порядка нескольких тысяч, при которых эти механизмы обладали бы обратным ходом. Хорошо известный в машиностроении редуктор Давида при известных условиях (на прямом ходу) может осуществить передаточное отношение 10 000 и больше, а при обратном ходе — обнаруживает явление самоторможения уже при передаточном отношении 5—16, в зависимости от условий его изготовления и смазки. Между тем, некоторые отрасли промышленности, например приборостроение и, в частности, часовая промышленность, как раз заинтересованы в механизмах, обладающих значительным передаточным отношением и работающих на ускоренный ход. Например, в обыкновенных часах имеется ускорительный механизм с передаточным отношением порядка I = = 600, осуществленным путем последовательного соединения многих пар цилиндрических зубчатых колес. Было бы весьма заманчиво заменить его другим механизмом, содержащим меньшее число зубчатых пар, но обладающим тем же кинематическим и механическим эффектом. К сожалению, применение здесь планетарных механизмов обычного типа исключается ввиду их необратимости — невозможности использовать их в качестве ускорительных механизмов. Однако ту же задачу можно выполнить путем применения схемы так называемых эксцентриковых планетарных механизмов. [c.420]

В жидкостях или газах имеет место легкая относительная подвижность частиц или, выражаясь более образно, комков, клочков среды, образованных большими скоплениями молекул. Трактовка частиц жидкости как некоторого индивидуума производится прежде всего по кинематическому признаку — по возможности приписать частице б целом общую скорость перемещения. Индивидуальная частица подразумевается достаточно малой по размерам, однако же и столь большой, чтобы для нее имело смысл статистическое осреднение микрофизических эффектов, необходимое для применения к жидкости понятия сплошной среды. [c.74]

Первоначальный образ теории относился к случаю плавного обтекания потоком какого-либо твердого тела при условии, что число Re стремится к бесконечности или практически достаточно велико. При этом согласно (4-30) в динамических уравнениях Навье — Стокса можно опустить члены, отражающие действие сил вязкости, и трактовать течение как потенциальное. Порядок дифференциальных уравнений понижается, и математические трудности решения облегчаются. Однако получаемый результат в кинематическом отношении оказывается верным отнюдь не во всей области течения. В непосредственной близости от омываемой поверхности скорость течения, как показывает опыт, чрезвычайно быстро падает до нуля, тогда как потенциальное течение лишено этого свойства. Не воспроизводится также действительная картина течения в кормовой части тел, помещенных в поток, поскольку в условиях потенциальности нет причин для отрыва струй от стенки. В динамическом отношении результат получается и вовсе неприемлемым поток на самом деле испытывает сопротивление со стороны внесенного в него тела, при полном же отсутствии трения такой эффект не возникает. [c.104]

Сложнее решается вопрос о значении собственной температуры на главной части поверхности, омываемой быстродвижущимся потоком газа. В пограничном слое, будь то ламинарном или турбулентном, происходит торможение элементов потока из-за действия соответствующих сил трения и, следовательно, имеет место внутреннее тепловыделение. Поскольку в направлении к стенке тепло, по условию, передаваться не может, тепловыделению вследствие трения противостоит теплопроводность (молекулярная или турбулентная) в направлении менее разогретой области, т. е. прочь от стенки. В стационарном состоянии оба взаимно противоположных эффекта компенсируют друг друга в каждой точке поля, обусловливая установление некоторого стабильного профиля температур по внешней нормали к стенке. Чем интенсивнее будет теплопроводность при фиксированной мощности местного тепловыделения, тем меньшей окажется равновесная температура на данном удалении от стенки и, следовательно, на самой стенке. Это рассуждение, как, разумеется, и основное уравнение энергии (4-22), указывает на роль числа Прандтля (отношение коэффициентов кинематической вязкости и температуропроводности) при решении задачи о собственной температуре стенки. На рис. 5-6 приведена для примера расчетная эпюра температур по нормали к продольно обтекаемой воздухом пластине при ламинарном пограничном [c.139]

Влияние вибраций на точность и работоспособность средств измерений может носить скрытый и явный характер. Под действием вибраций изменяется внешнее трение в кинематических парах измерительных механизмов, внутреннее трение — в упругих элементах, деформируются звенья приборов и преобразователей, что может привести к изменению юстировки, погрешности преобразования измерительной информации. Примером такого влияния служит эффект Максвелла [68] смешения центров движения масс (см. с. 117), а также изменение частоты и [c.123]

Средняя скорость транспортирования является основным параметром, который выбирают для достижения наибольшего эффекта сепарирования Т] при заданных Qo, Qon/Qo. Рд и В, варьируя кинематическими параметрами (при гармонических колебаниях частотой (о и амплитудой А), углом а наклона сита к горизонтальной плоскости и углом Р наклона траекторий точек сита к его плоскости. Для вибрационных ситовых машин характерны несколько регулярных режимов вибрационного перемещения. [c.347]

ГИИ рентгеновского излучения от направления прямого пучка к направлению дифрагированного пучка и обратно. Этот эффект зависит от рассеивающей способности кристалла, отнесенной к одной плоскости q. В связи с этим можно оценить эффект экстинкции как поправку к вычисленной из кинематической теории интенсивности отражения с малыми индексами (HKL)i—Qi [c.140]

В работе [12] показано, что кинематическая вязкость чистых металлов и сплавов с повышением температуры расплава понижается. Наблюдаемое [61] повышение вязкости серы с увеличением температуры свидетельствует об образовании в расплаве ассоциированных молекул. Наличие примесей в ряде случаев [12] приводит к повышению кинематической вязкости. Наибольший эффект увеличения вязкости обусловлен образованием в расплаве интерметаллических соединений. Обнаруженный гистерезис вязкости в системах Bi—Т1 и Ga—In объясняется изменением структуры ближнего порядка атомов в расплаве при изотермической выдержке. В чистых TI, Ga и S также наблюдается гистерезис кинематической вязкости. В Ga и Т1 гистерезис вязкости, возможно, обусловлен повышенной степенью чистоты металлов, как это имеет место в хорошо переохлаждающемся Sn [27]. В таком веществе, как S, обладающей направленными связями в жидком состоянии, обнаруженный гистерезис вязкости можно связать со структурным превращением. [c.48]

Исторически это оправдано самим заглавием статьи ( К электродинамике движущихся тел ). Поскольку оба эффекта чисто кинематические, их можно, конечно, обосновать безотносительно к электродинамике, чисто кинематически [c.353]

Для плазмы первого типа(ур <С 1) можно указать диапазон оптимальных размеров капель a=10" - -10 см, в пределах которого броуновские столкновения при Г=(2ч-3) 102 К маловероятны. При сближении таких капель возникает хорошо известный в механике кинематической коагуляции аэрозолей эффект взаимного искривления траекторий частиц огибающими их гидродинамическими потоками. Коэффициент захвата капель Э, который определяется как отношение площади поперечного сечения трубки тока, образованной крайними начальными траекториями капель ai и а2, с максимальной площади соударения п а а2), уменьшается с уменьшением числа Стокса [c.186]

Режущие и калибрующие элементы входят в число основных конструктивных элементов рабочей части резца и характеризуются рядом геометрических параметров. К таким параметрам относятся углы режущей части, радиусы закругления вершины резца и главной режущей кромки. Влияние каждого из этих параметров на процесс резания многосторонне и различно, зависит от обрабатываемого и инструментального материалов, их физико-механических свойств, размеров сечения срезаемого слоя, режимов резания, состояния системы СПИД. В каждом реальном случае обработки с целью получения нужного экономического эффекта параметры должны определяться индивидуально. Приводимые ниже значения параметров стандартных резцов рассчитаны на достаточно широкую область применения и могут быть использованы как ориентировочные значения для последующих корректировок при эксплуатации. Геометрические параметры резцов, рассматриваемые ниже, не являются углами резания, так как последние кроме геометрических параметров резца характеризуются взаимным расположением резца и обрабатываемого изделия (углы резания в статике) или траекторией взаимного перемещения резца и обрабатываемого изделия (кинематические углы резания). Значение геометрических угловых параметров резцов будут соответствовать углам резания в статике в случае, когда вершина резца рассматривается на высоте центра вращения, а корпус резца перпендикулярен обработанной поверхности. При несоблюдении этих условий углы резания будут отличаться от углов резца. Это нужно иметь в виду при рассмотрении особенностей конструкции резцов вне связи с положением относительно обрабатываемого изделия и использовать за счет корректировки положения резца относительно обрабатываемого изделия для получения более рациональных углов резания. Это одна из особенностей, присущих данной конструкции инструмента, — резцам, которая позволяет при эксплуатации стандартных резцов использовать два пути оптимизации углов резания — переточку рабочей части резца и выбор рационального положения резца относительно обрабатываемой поверхности. [c.125]

Возвращаясь к решению (2.11), отметим, что поскольку Д. И. Блохинцев рассматривает точечный источник, вопрос о дополнительной силе-реакции среды-не возникает, в связи с чем вся задача сводится к учету только кинематических эффектов. [c.45]

Однако строгий расчет величины бэфф затруднен из-за сложной, хаотичной природы самого процесса пузырькового кипения в последующем анализе приходится прибегать к приближенным качественным оценкам. Естественно полагать, что величина бэфф должна уменьшаться при уменьшении кинематического коэффициента вязкости жидкости V, при увеличении интенсивности беспорядочного движения парожидкостной смеси у границы этого слоя вследствие процесса парообразования и при увеличении плотности центров парообразования на самой поверхности. Мерой двух последних эффектов могут служить приведенная скорость парообразования w" = q/rp и величина, обратная критическому радиусу парового зародыша, 1/ мин- Д -лее можно рассматривать процессы роста отдельных пузырьков пара и движение всей парожидкостной смеси около поверхности как совокупность целого ряда периодических процессов поэтому в целом такое сложное и беспорядочное движение может быть интерпретировано как некоторое периодическое движение с характерным средним периодом -г. Тогда из соображений [c.127]

Но этого еще недостаточно для того, чтобы привести доступные нам эксперименты к той схематической простоте, которая позволила бы выяснить характеристические свойства, присущие понятию о силе. Все тела обладают известным протяжением) мы видели при изучении кинематики, что даже в частном случае движения твердой системы кинематические элементы (скорости, ускорения, траектории) отдельных точек, вообще говоря, отличаются друг от друга. Поскольку мы здесь предполагаем сделать общие индуктивные выводы о характере. сил путем анализа их динамического эффекта, совершенно ясно, что указанное многообразие одновременных кинематических особенностей неизбежно должно маскировать явления и даже отвлекать наше внимание от возможного схематического изображения всего процесса в целом. Чтобы элиминировать. это многообразие усложняющих обстоятельств, целесообразно ограничиться сначала телами настолько малыми (по сравнению с размерами области, в которой происходит движение), чтобы положение тела можно было определить без значительной погрешности геометрической точкой. 13сякое тело, рассматриваемое о этой точки зрения, принято называть материальной точкой. Это название не только не противоречит нашим наглядным представлепяям о конкретных явлениях, но, как было уже указано в кинематике (II, рубр. 1), соответствует уже установившимся взглядам так, например, положение судна на море обыкновенно определяют долготой и широтой места но в действительности эти координаты определяют только одну геометрическую точку на земной поверхности, которую мы отолсествляем с нашим судном в силу его незначительных размеров по сравнению с размерами земли точно так же, чтобы привести пример, еще лучше соответствующий приведенному выше определению, мы изображаем все звезды точками на небесной сфере, хорошо зная, как велики их размеры по сравнению с телами на земле. [c.300]

Режим III примечателен тем, что зоны, на которых наблюдаются разрывы кинематической цепи, располагаются на участке нижнего выстоя вслед за зоной, на которой инерционные нагрузки ведомого звена прижимали толкатель к кулаку. Это явление также вызвано крутильными колебаниями, в результате чего произошло сокращение участка выбега принятый в данном случае за1сбн модифицированной трапеции по своему эквивалентному скачку оказался идентичным закону с мягким ударом. Устранение этого динамического эффекта, как показано в п. 10, достигается увеличением параметра v, т. е. при увеличении парциальной частоты (режим /К). [c.211]

Предварительные замечания. Силовое замыкание обычно применяется в скоростных кулачковых механизмах для предотвращения отрыва толкателя от профиля кулака. Однако в конструкторской практике встречаются случаи, когда замыкающие пружины устанавливаются также на ведомых звеньях рычажных, кулачково-рычажных и других цикловых механизмов. При этом, как известно, устраняются локальные разрывы кинематической цепи и пересопряжения рабочих поверхностей кинематических пар, приводящие к уменьшению точности и ударному взаимодействию звеньев механизма, которое особенно нежелательно из-за повышения уровня вибраций, шума, дополнительного износа элементов кинематаческих пар и других эффектов, снижающих надежность и долговечность механизма. Но даже и при силовом замыкании, начиная с некоторого значения угловой скорости приводного вала, может наступить разрыв кинематической цепи из-за того, что сила инерции, развиваемая в приводимом звене, оказывается больше замыкающего усилия. Для определенности обратимся к динамической модели кулачкового механизма 1—П—О (см. рис. 45). На первый взгляд способ устранения этого явления очевиден и весьма прост следует увеличить замыкающее усилие. При этом, если динамические нагрузки оказываются преобладающими, должно соблюдаться условие [c.239]

Если смазочное действие не удается обеспечить использованием гидродинамического эффекта, то рехшющее значение приобретают граничные слои смазки и химически модифицированные поверхностные и приповерхностные слои материала, а также поверхностные пленки, полимеры трения или самогенерирующиеся органические пленки (СОП). Под руководством М.В. Райко исследовались различные виды материалов смазочного действия гидродинамический, адсорбционный и за счет самогенери-рующихся органических пленок. С увеличением температуры толщина смазочного слоя для маловязкого, средневязкого, высоковязкого минеральных масел при малых скоростях качения и скольжения изменялась по-разному. В зависимости от природы смазочных слоев эффекты значительно отличались, например толщина гидродинамического и адсорбционного слоев с ростом температуры уменьшалась. При формировании СОП (при смазке роликов маловязким маслом во всем диапазоне температур 30-150°С. для очень вязких масел с 80 до 150°С. для масел средней вязкости с 50 до 150°С) толщина смазочного слоя с ростом температуры росла. Образцы-ролики были выполнены из Ст. 45 с твердостью НВ 220. Генерировать СОП способны полярно-инертные углеводороды парафинового, нафтенового и ароматического классов. Увеличение температуры и относительного скольжения приводит к увеличению интенсивности образования СОП. При кинематическом качении СОП не возникают. [c.171]

При течении жидкости у гладкой стенки (для простоты — безграничной пластины) в непосредственной близости к стенке наблюдается ква-зиламинарное течение, затем — переходное, в котором эффекты молекулярной и молярной природы соизмеримы, и вдали от стенки — развитое турбулентное. Введем, как обычно, эффективный коэффициент кинематической вязкости, определяемый формулой [c.155]

Пьезоэлскцзический эффект используют также для управления связью элементов кинематической пары в зоне контакта при ее внешнем нагружении. Радиальные и касательные колебания приводят к изменению коэффициента трения и обеспечивают, например, движение в заданном направлении при произвольном действии внешних сил. Такие кинематические пары называют виброопорами. Вибродвигатели позволяют осуществлять перемещения с высокой точностью, но при небольших силах. [c.570]

Вместе с тем расчет радиальных шин с малослойным металлокордным брекером показал, что кинематическая гипотеза типа Тимошенко может приводить, в отдельных случаях, к погрешностям, искажающим картину напряженно-деформированного состояния шины в зоне окончания брекера. Принятые недавно попытки уточнения расчетной схемы радиальной шины объясняются именно этим обстоятельством. Наиболее простой путь, частично устраняющий отмеченные недостатки, связан с привлечением для всего пакета в целом обобщенной кинематической гипотезы Тимошенко [11.11], что позволило проследить нелинейный характер распределения напряжений и деформаций по толщине радиальной шины. Расчет шины на основе теории многослойных оболочек с учетом локальных эффектов выполнен в работах [ II. 13. 11.14 и 11.22,11.28]. [c.235]

В работе [11.12] показано, что использование кинематической гипотезы типа Тимошенко не приводит к недопустимым погрешностям при расчете радиальных шин, особенно при определении таких интегральных характеристик, как усилия в нитях корда. Вместе с тем эта гипотеза в отдельных случаях качественно неверно описывает напряженно-деформированное состояние металлокордных радиальных шин в зоне окончания брекера и бортовой части. Один из перспективных путей, позволяющий относительно простыми средствами уточнить напряженно-деформированное состояние шины, связан с привлечением для каждого слоя кинематической гипотезы Тимошенко (гипотезы ломаной линии для пакета). При таком подходе порядок разрешающей системы дифференщ1альных уравнений зависит от числа слоев, что позволяет исследовать тонкие эффекты, связанные с локальным характером деформирования слоев. [c.275]

Особо следует подчеркнуть необходимость учета момеы-ности докритического состояния оболочки, оказывающей весьма существенное влияние на результаты решения задач устойчивости оболочек с односторонними кинематическими ограничениями. Действительно, в рассмотренной задаче фактическое давление, испытываемое оболочкой со стороны упругой среды, изменяется вдоль меридиана, что связано с краевым эффектом. Учет этого явления приводит к значительному снижению критической нагрузки, осредиеппое значение [c.88]

Моделью отражается и взаимное влияние процессов неупру, гого быстрого деформирования (близких к мгновенному, или пластическому) и ползучести, происходящей при выдержке с соответственно заданными статико-кинематическими условиями (чистая ползучесть при а = onst, чистая релаксация при е = onst, промежуточные ситуации). Переход от деформирования с заданной скоростью к ползучести или наоборот сопровождается изменением системы микронапряжений что, естественно, влияет на закономерности деформирования. Так, если быстрое деформирование прерывается выдержкой, то последующая диаграмма деформирования оказывается более крутой ( упрочненной ) по сравнению с обычной, когда неупругая деформация на обоих этапах идет в одном направлении. И наоборот, диаграмма становится более пологой по сравнению с обычной, если неупругая деформация идет в направлении, обратном таковому при выдержке. Аналогично, предшествующее быстрое деформирование приводит к переходному процессу типа первой стадии при совпадении направлений деформирования ползучесть замедляется, в противоположном случае ускоряется. Эффекты, возникающие при чередовании процессов неупругого деформирования (кратковременного и длительного), по характеру аналогичны эффекту Баушингера. [c.162]

В работе [64] установлено, что неметаллические включения типа корунда увеличивают кинематическую вязкость расплавленной стали ЭИ844Б в области температур 1600—1825° С. Повышение содержания диспергированного корунда от 0,02 до 0,07% приводит к увеличению вязкости расплава. С повышением температуры расплава при всех исследованных содержаниях корунда вязкость стали понижается. Такое же влияние оказывает увеличение температуры на вязкость чистой стали. Авторы этой работы объясняют влияние дисперсных включений на повышение вязкости расплавленной стали эпитаксиальным эффектом. Делается допущение, что в расплаве при небольших перегревах вокруг введенных частичек корунда формируются малоподвижные оболочки, состоящие в основном из относительно больших и относительно более стабильных кластеров. Далее авторы уточняют механизм воздействия включений на вязкость их ориентирующим влиянием на повышение степени упорядоченности кластеров и одновременно обогащением ими разупорядоченной зоны расплава. [c.51]

Центральное место в монографии занимает третья глава, в которой на основе единой кинематической гипотезы, позволяющей учесть поперечные сдвиговые деформации, удовлетворить условиям межслоевого контакта и условиям на граничных поверхностях, из принципа возможных перемещений получены нелинейные тензорные уравнения статики упругих анизотропных слоистых оболочек и сформулированы соответствующие им краевые условия. Указаны предельные переходы к уравнениям классической теории оболочек и ортотропной оболочки, предоставляющим возможность учета эффектов сдвига в одном направлении ортотропии (армирования) и неучета — в другом. Приведены упрощенные уравнения, пригодные для расчета пологих оболочек. Линеаризованные уравнения статической устойчивости слоистых оболочек, основанные на концепции Эйлера о разветвлении форм равновесия, сформулированы в параграфе 3.4, а в параграфе 3.5 из принципа виртуальных работ эластокинетики выведены нелинейные уравнения динамики. Здесь же приведены линеаризованные уравнения динамической устойчивости слоистых оболочек и пластин, обсуждены предельные переходы и упрощения, подобные тем, какие были сделаны в задаче статики. Параграф 3.5 посвящен формулировке неклассических уравнений многослойных оболочек в системе координат, связанной с линиями кривизн поверхности приведения. В этой же системе координат составлены уравнения, описывающие осесимметричную деформацию слоистой ортотропной оболочки вращения. В параграфе 3.7 описаны [c.12]

Частные случаи. При G = О (геометрические эффекты отсутствуют) приведенная формулировка совпадает с ранее данной автором в [2]. При G == О и Я = О ограничение (16) выполняется всегда вместо 1 в качестве определяющих переменных могут использоваться собственные (или суммарные) напряжения теорема III становится несущественной теоремы I и II сводятся к предложенному Прагером развитию (учет дислокаций) теоремы Мелана — Блейха [9, 10]. Если Ql Q постоянно и, кроме того (что существенно), G = О и Я = O, кинематические параметры (включая D) и упругие характеристики становятся несущественными, и теоремы I, II сводятся к статической теореме предельного анализа. [c.82]

Вследствие аналогии и симметрии по отношению к критерию, выведенному из теорем I и II, можно легко преобразовать теоремы VII, VIII в достаточное и необходимое кинематическое условие для неприспособляемости, основанное на (46) и удовлетворяющее ограничению (16). Отметим, однако, различие в уровнях общности теорем VII и VIII по сравнению с (16) в зависимости от аличия упрочнения и (или) геометрических эффектов. [c.86]

Изложенная выше кинематическая картина основывается на предположении о неизмененном характере внутренних напряжений т и пренебрежении временнбй зависимостью деформации е. Настоящий пункт посвящен исследованию стадии развитой пластической деформации, когда коллективные эффекты нарушают указанные условия [205]. При нарастании плотности дислокаций до величин р > р , определенных равенством (3.92), устанавливается когерентная связь, которая приводит к выделению из ансамбля дислокаций, ведущих себя автономным образом, коллективной составляющей плотностью р. При этом поля взаимодействия дислокаций становятся соизмеримыми с внешними напряжениями [205], и возникает долгоживущая гидродинамическая мода со временем релаксации и амплитудой 4 Ь р В авто- [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...