Влияние N-процессов

Если мы хотим вычислить теплопроводность и ее температурную зависимость при наличии известных дефектов или выяснить по измеренной теплопроводности, как дефекты рассеивают фононы, то, как обычно, мы должны провести длинные расчеты. Кроме исследуемого рассеяния на дефектах, нужно учитывать ряд других механизмов рассеяния эти механизмы взаимосвязаны, так что необходимо угадать релаксационные времена, подставляемые в различные выражения, обсуждавшиеся в гл. 6. Влияние N-процессов еще более усложняет задачу. [c.118]

И снижение температуры мартенситного превращения (точки Мн) в результате присадки аустенитообразующих элементов (Ni, Мп, N, С и частично Сг) приводит к образованию сталей переходного класса с аустенито-мартенситной структурой и соответствующему изменению свойств. Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у -> и должно находиться в достаточно узких пределах. [c.140]

Не следует думать, однако, что поскольку N-npo-цессы сами по себе не приводят к появлению теплового сопротивления, то ими можно вовсе пренебречь. Они могут оказывать существенное влияние на теплопроводность, если интенсивности других процессов рассеяния зависят от частоты в такой ситуации N-процессы мешают модам, которые рассеиваются вследствие этих процессов, сноситься потоком тепла. Много усилий было потрачено для того, чтобы объяснить, как N-процессы совместно с процессами, приводящими к сопротивлению, определяют теплопроводность, Эта проблема обсуждается в следующей главе. [c.57]

Все процессы рассеяния, вследствие которых распределение фононов стремится к равновесному, оказывают прямое влияние на теплопроводность. Для большинства процессов интенсивность рассеяния зависит от частоты фононов, и N-процессы играют важную роль, перераспределяя энергию между различными модами и тем самым препятствуя сильному отклонению от равновесной населенности в каждой моде. Вообще говоря, трудно выделить вклад от N-процессов, и необходим довольно подробный анализ экспериментальных результатов, чтобы понять, как сказываются N-процессы на теплопроводности. Однако в ряде случаев их влияние очень существенно. [c.58]

Сталь является многокомпонентным сплавом, содержащим углерод и ряд постоянных или неизбежных иримесей Мп, Si, S, Р, О, N, Н и др., которые оказывают влияние на ее свойства. Присутствие этих примесей объясняется трудностью удаления части из них при выплавке (Р, S), переходом их в сталь в процессе ее раскисления (Мп, Si) или из шихты — легированного металлического лома (Сг, Ni и др.). Этп же примеси, но в больших количествах, присутствуют и в чугунах. [c.128]

Плавление и испарение кварца может сопровождаться диссоциацией. Нагреваемый твердый кварц размягчается и образует испаряющийся жидкий слой, из которого в газообразный пограничный слой поступает газообразная двуокись и окись углерода и кислород. В работе ]209] анализируется влияние массообмена и массовых сил на двухфазный пограничный слой. Существование жидкого слоя и процесс выброса капель определяются условиями распыла струй и капель (эти вопросы исследованы в работе [554] на основе работ [340, 787]). Абляция графита сопровождается реакциями горения и диссоциацией воздуха. Можно ожидать, что при температурах поверхности до 2800° С атомы азота диссоциированного воздуха будут рекомбинировать в газовой фазе. Простая модель для исследования системы С — О — N была использована в работе [682]. [c.371]

На процесс переноса теплоты существенно влияет вязкость жидкости. Это влияние учитывают с помощью физических характеристик жидкости, которые называют динамической ([г, Па-с) и кинематической (v = n/p) вязкостями. [c.10]

В аппроксимации (5.6) принято, что температура втекающей в объем V n жидкости равна температуре центра этого элементарного объема, а температура вытекающей — температуре центра следующего за ним по течению объема Vn+i- Это приближение является весьма неудачным, поскольку получается, что на тепловой режим элементарной ячейки не оказывает никакого конвективного влияния температура жидкости в предшествующем ей объеме У 1, но воздействует температура следующего объема Уп+р Однако физика процесса конвективного переноса такова, что температура жидкости в объеме должна определяться только условиями ее протекания и теплообмена в предшествующих объемах, т. е. жидкость при течении собирает и несет дальше информацию [c.158]

Мы объясняем это следующим образом. В рассматриваемом опыте вектор начального момента импульса N проходит вблизи оси фигуры согласно построению Пуансо, то же самое относится и к начальному положению оси вращения. Таким образом, ось фигуры вначале описывает малый контур на сфере единичного радиуса (ср. рис. 43) касательные к этому контуру параллели и = u и и = U2 расположены близко друг к другу и остаются в таком положении в течение всего процесса движения (как показывает справедливое в общем случае изображение на рис. 53). Момент импульса, а значит и угловая скорость вращения, вначале весьма велики они остаются таковыми и во время последующего движения (если не учитывать потери на трение). Таким образом, нутации происходят в очень быстром темпе и вообще почти не заметны. Волчок кажущимся образом не поддается влиянию силы тяжести а постоянно отклоняется в перпендикулярном к ней направлении. Это парадоксальное поведение волчка с давних пор приковывало внимание любителей и исследователей к теории волчка. [c.266]

Вариации среднего значения коэффициента запаса сопротивляемости х1й приводят к существенному изменению как периода, так и амплитуды колебаний h (п), что видно из рис. 30. В целом уменьшение х1й приводит к более быстрому затуханию процесса. В этом плане влияние разброса менее существенно — оно затрагивает в основном амплитуду изменения h п) (см. рис. 31), обеспечивая при уменьшении 0- значительно более медленное затухание колебаний h n). [c.162]

Исследование хонингования чугунных гильз, выполненное в лаборатории, ставило своей целью выяснить влияние характеристик брусков и режимов резания на эффективность процесса хонингования. Производительность Q зависит от окружной скорости Vo, от скорости возвратнопоступательного движения Ve.n, удельного давления р, зернистости 2, пористости /г и др. [c.372]

В процессе горения топлива концентрация частиц сажи jx и их распределение по размерам, определяемое функцией N (л ), претерпевают определенные изменения по высоте топочной камеры, связанные с выгоранием частиц сажи. Поэтому для расчетов теплообмена в различных зонах топки необходимо обладать данными об изменении величин fj, и jV (х) по высоте топочной камеры. При этом необходимо учитывать влияние таких важных режимных параметров топочного процесса, как коэффициент избытка воздуха а и степень рециркуляции дымовых газов в топочную камеру г. [c.115]

Хотя может показаться, что процедура обрезания , введенная Клеменсом [121], несущественно отличается от метода Шерда и Займана, численные результаты для многих случаев довольно разные. Если преобладают N-процессы, то равновесное распределение фононов нарушается в широкой области q и первый член в числителе выражения (6.5) становится большим. В пределе, когда распределение фононов главным образом определяется N-процессами (этот случай обсуждается в следующем разделе), тепловое сопротивление, обусловленное точечными дефектами, в 55 раз больше, чем даваемое формулой Клеменса, которая не учитывает влияния N-процессов на распределение фононов при q > ksTIliv. При концентрации точечных дефектов, соответствующей значению е = 3, тепловое сопротивление в 20 раз больше значения, определяемого формулой Клеменса. С другой стороны, когда точечные дефекты значительно более важны и определяют распределение даже при значениях qd kikbTIhv), имеется широкая область фоно-нов, для которой вклад первого члена в выражении (6.5) пренебрежимо мал, и тогда сопротивление только немного больше половины значения Клеменса. [c.66]

Заряд g может быть только отрицательным, ибо при q = +1 кластеры не уменьшают, а при > +1 даже должны увеличивать Вд сверх введённой концентрации примесей N, что невозможно. Комплексообра-зование оказывает заметное влияние на процессы рассеяния и захвата носителей заряда, оптич,, иеханич. и др. свойства. Основанное на комплексообразоваииц формирование сложных примесно-дефектных центров, обладающих отличным от атомов легирующей примеси энергетич. и рекомбинац. характеристиками, используют в практике легирования для придания материалу новых свойств. [c.502]

ЯДЕРНЫЙ ГИРОСКбП —квантовый гироскоп, чувствительным элементом к-рого является ансамбль ориентированных атомных ядер, обладающий макроскопич. магн. моментом М (см. Ядерный парамагнетизм). Принцип действия Я. г. основан на зависимости частоты прецессии вектора М в пост, магн, поле Я от угл. скорости вращения Я. г. Так как ядра с чётными числами протонов Z и нейтронов N имеют нулевой магн. момент (см. Ядро атомное), то в Я. г. используются изотопы с нечётным массовым числом A=N+Z—iHs, э Кг, Ц Хс, jo Hg, io Hg. Эти атомы имеют также замкнутую электронную оболочку, и их полный магн. момент определяется только магн. моментом ядра. Для ослабления влияния релаксац. процессов в Я. г. используются газообразные активные среды. [c.673]

Прежде чем обсуждать слабое влияние N-пpoцe oв на теплопроводность, покажем, что сами по себе Ы-процессы не приводят к конечной теплопроводности. [c.53]

Основной плоскостью для зенкера считается плоскость, проходящая через ось зенкера и рассматриваемую точку на режущей кромке. Передний угол улг задают в нормальном сечении N — N. Величина угла оказывает большое влияние на процесс резания. Ниже приведены рекомендуемые значення переднего утла режущих кролюк зенкера из быстрорежущей стали (по И. П. Семенченко) [c.124]

Помимо свойств поверхности металла, а скорость насыщения и выделения газов будет влиять и апособ-ность газов к адсорбции, так как в каждом из этих двух процессов одной из промежуточных стадий является адсорбция газов в поверхностном слое 1металла. При этом чем выше будет способность газа к адсорбции или, другими словами, чем выше будет его поверхностная активность, тем лепче долж.но происходить и поглощение и >выделение газа металлом. Поэтому для выяснения механизма кинетики поглощения и выделения пазов необходимо иметь данные о их поверхностной активности, о которой можно судить по влиянию N 2 и Н2 на поверхностное натяжение металла. [c.74]

В дианазонах Ма = 1-ь5, /с = 1,3-ь 1,4, Л = 50 10 , р = 0- 15 , Мы рассмотрели особенности газодинамического участка нерасчетной сверхзвуковой струи без учета влияния вязкости, с которым связан неизбежный процесс образования граничного слоя смешения. Выше получены закономерности для нарастания тол-ш ины слоя смешения по длине начального участка изобарической струи. При N > 1 да)вленне в струе уменьшается, линии тока сверхзвукового течения раздвигаются, что ведет к дополнительному увеличению толщины струи. А. Н. Секундов и И. П. Смирнова, пользуясь методом интегральных соотношений и полагая слой смешения наложенным на границу одномерной струд, получили следующую приближенную зависнмость для толщины слоя смешення при N = 1 [c.427]

Исследования влияния повышенных температур проводили на двух низкоуглеродистых низколегированных сталях 1 — от-оженной нри 685° С в течение 2 ч в вакууме и 2 — отожженной (При 920° С в течение 1 ч. Химический состав (%) и механические характеристики сталей (в скобках приведены значения для стали 2) 0 = 0,09(0,09) N = 0,008(0,009) Si = 0,19 (0,26) Мп = 0,38 (0,45) Р = 0,009 (0,006) 5 = 0,015(0,032) Си = = 0,12(0,09) Ni = 0,06(0,09) Сг = 0,07(0,08) А = 0,00(0,01) (7т = 296(243) МПа 0о = 4О5(369) МПа 6 = 38(34) % i 5 = = 76(73) %. Испытывали на усталость при изгибе с вращением образцы с диаметром рабочего сечения 8,0(10,0) мм гладкие и с концентратором напряжений глубиной 1,0 (0,9) мм и радиусом при вершине 0,13 (0,15) мм. Результаты исследований, приведенные в табл. 19, показывают, что наибольшим сопротивлением усталости рассматриваемые стали обладают при температуре около 375 °С, когда наиболее интенсивны процессы деформационного старения. Причем наиболее сильно эффект старения проявляется в присутствии концентрации напряжений. Увеличение предела выносливости образцов с надрезом при повышении температуры от 20 до 375 °С составляет 63%, тогда [c.106]

При выводе уравнений (2.16)—(2.18) использованы общепринятые допущения относительно распределения энергии магнитного поля, отсутствия магнитной связи обмотки возбуждения с другими обмотками и слабого влияния нелинейности сопротивления щеточного контакта на электромагнитные переходные процессы [19, 104]. При питании двигателя от сети постоянного тока принимается = onst, i == О, L n = 0. Из уравнений (2.16) — (2.18) следует, что при указанных допущениях процессы в цепи возбуждения осуществляются независимо от процессов в якорной цепи. [c.21]

Расчет труб в упругой стадии с учетом пространственной работы сооружения позволяет с некоторой погрешностью оценить изменение распределения сил в таких конструкциях по сравнению с полученным из консольного расчета сооружения. В процессе строительства и эксплуатации подобных сооружений в них образуется система трещин, которая снижает жесткость их горизонтальных и вертикальных сечений, что ведет к дополнительному изменению в распределении меридиональных сил Л м. Так как точная теория расчета труб с учетом влияния трещин не разработана, то проводились расчеты трубы, в которых уменьшалась толщина ее стенки б. Установлено, что уменьшение толщины стенки ведет к росту дополнительных нормальных меридиональных сил. Вместе с тем в расчетах труба принималась защемленной в жестком недеформируемом фундаменте. В расчете, учитывающем деформации фундамента и основания, значения дополнительных меридиональных сил N , снизятся. По-видимому, целесообразно провести широкое экспериментальное и теоретическое исследование пространственной работы таких сооружений с учетом их действительной формы, влияния трещин и неупругих свойств бетона, деформаций фундаментов и основания, а также других их конструкционных особенностей (отверстия, диафрагмы и т. д.) до детального изучения этих вопросов расчетные значения дополнительных меридиональных сил Л/ , получяемых из расчетов, не учитывающие указанные факторы, целесообразно увеличивать на 25 7о- [c.299]

Приведенные результаты находятся в качественном соответствии с полученными ранее данными А.В.Рябченкова [20], который показал, что после азотирования при 600°С в течение 2 ч условный предел коррозионной выносливости стали 30 при /V = 10 цикл нагружения увеличивается примерно в два раза в водопроводной воде и в 0,04 %-ном растворе Na I, незначительно снижаясь с увеличением агрессивности коррозионной среды. Азотированная при 600°С в течение 0,5-5 ч сталь 45 при N = Ю цикл в растворе Na I имеет предел выносливости не намного ниже, чем в воздухе. Использование тлеющего разряда для проведения процессов химико-термической обработки, в частности азотирования, позволяет значительно сократить продолжительность насыщения и улучшить свойства получаемых диффузионных слоев [ 222]. Нами проведено исследование влияния ионного азотирования на выносливость стали в воздухе и в растворе Na I [223]. Для испытания применяли гладкие образцы диаметром 5 мм. Ионное азотирование выполняли на лабораторной установке МАДИ К-2 мощностью 1,2 кВт. [c.172]

Известно, что в круглых трубах при нагревании газа ускорение потока увеличивает величину К( = Nu /NUj , а замедление потока — уменьшает. Можно предположить, что аналогичные закономфности должны проявляться и для процесса нестационарного перемешивания в пучке витых труб, т.е. ускорение потока при нагревании газа должно увеличивать коэффициент к = н/ кс> а замедление — уменьшать. В то же время уменьшение температуры стенки при росте G и N = = onst должно приводить к уменьшению коэффициента к. Действительно, при постоянном тепловьщелении при остывании стенки происходит дополнительное вьщеление тепла в поток, что приводит к изменению теплового потока на стенке i/g. При увеличении температуры стенки в случае уменьшения G и N - onst часть выделяемого тепла поглощается стенкой, что должно приводить к увеличению коэффициента к. Таким образом, полученная зависимость для к (5.73) может быть результатом влияния различных параметров, определяющих процесс нестационарного перемешивания теплоносителя в пучках витых труб в соответствии с зависимостью (5.48). [c.178]

Влияние величины относительного изменения расхода теплоносителя (Gi/Gi) при его увеличении и уменьшении на характер зависимостей коэффициента от времени процесса иллюстрируется на рис. 5.28. При малом значении отношения GilGi как при увеличении, так и уменьшении тепловой нагрузки выполняется зависимость (5.73). С увеличением отношения Gi GI в случае увеличения расхода теплоносителя при N = onst влияние этого типа нестационарности на коэффициент и поля температур увеличивается. Так, при G IGi = [c.180]

Обнаруженные эффекты, связанные с влиянием рассмотренных типов нестаццонарности на процесс перемешивания теплоносителя в пучках витых труб, являются благоприятными с точки зрения работоспособности теплообменных аппаратов и устройств с витыми трубами. Так, в случае значительного уменьшения расхода теплоносителя при N = onst, что возможно при аварийных ситуациях, связанных с разрывом трубопроводов и потерей теплоносителя, наблюдается увеличение коэффициента к, т.е. интенсифицируется процесс перемешивания и выравнивания неравномерностей полей температур теплоносителя в пучке витых труб, облегчая тепловые условия работы аппарата. В случае увеличения расхода теплоносителя при N = onst уменьшение коэффициента к и ухудшение перемешивания теплоносителя в первые моменты времени не отражается на работоспособности теплообменника в связи с заь етным снижением среднемассовой температуры теплоносителя. [c.181]

Как видно из рис. 4, с увеличением со при A = onst и Т] = = onst влияние утечек резко падает. Для N= 1,0, т = 0,4 Шу = 0,2 при о = 0,5 возрастает более чем в 3 раза по сравнению с процессом, протекающим без утечек в то время как при 0J = 2,0 Ts возрастает только в 1,2 раза. Это объя- [c.216]

При экспериментальном исследовании выявлялось также влияние ряда факторов на процесс торможения величины начальной скорости поршня и координаты положения поршня при торможении, вредного пространства, степени открытия дросселя, нагрузки на штоке поршня и веса поступательно движуш ихся частей. В качестве примера на рис. 3 приведены осциллограммы привода с конструктивными параметрами N = 0,4 ti= 0,11 Xq = 0,05 х-,- = = 0,05. м, причем на рис. 3, а степень открытия дросселя oj- == = 0,05, на рис. 3, б — скорость поршня в конце хода и соответственно изменяется время торможения. При малом открытии дросселя (рис. 3, а) колебания скорости затухают и поршень заканчивает ход при Xjy onst. [c.228]

Существенная нестационарность процесса изменения параметров реакторного контура при его разгерметизации проявляется в первоначальный и, как показывает опыт, очень короткий промежуток времени. Поэтому, прежде чем перейти к уравнениям динамики, учитывающим изменение параметров во времени, представляется целесообразным подробно рассмотреть более простую модель изменения параметров теплоносителя в квазистационариом процессе. Эту модель существенно проще воспроизвести в эксперименте и проследить влияние на динамику процесса таких факторов, как сжимаемость, диссипативные потери, нерав-новесность и т.д. Рассмотрим изменение параметров теплоносителя в неподвижной среде в соответствии с приведенной на рис. 1.1 расчетной схемой материального и теплового балансов. Здесь V - выделенный объем М - месса теплоносителя в объеме V N подводимое (отводимое) в единицу времени количество тепла (тепловая мощность) [c.6]

Наиболее простым путем решения поставленной задачи является определение наиболее эффективной геометрии сопла эмпирическим путем. При этом показателем наибольшей эффективности является достижение в эксперименте максимального значения скорости при заданных начальных параметрах. Уменьшение скорости по сравнению с ее значением, найденным по описанной выше методике, будет происходить вследствие трения о стенки канала и механического и термического неравновесия фаз в процессе расширения смеси в сопле. Максимальная степень неравновесия может быть реализована в расходящейся части сопла принятием специальных мер. Как было показано ранее, можно добиться максимального выравнивания скоростей фаз на входе в расходящуюся часть сопла. Что касается термической неравновесности фаз, то можно показать, что ее влияние на коэффициент скорости при истечении газожидкостной смеси незначительно. Процесс расширения смеси может быть представлен следующим образом (рис. 7.2) жидкость охлаждается, как при обычном адиабатическом истечении, на dTl градусов и при давлении р - dp охлаждается на dT n отдает тепло газу газ адиабатически расширяется и при этом охлаждается на dT градусов и при давлении р - также изобарически нагревается на dT градусов, получая тепло от жидкости. В результате температура о еих фаз становится Т -dT, т.е. смесь охладилась на dT градусов. Очевидно, при dp -> О точка с стремится к [c.148]

Процесс циклической термической деформации стали 12Х18Н10Т с амплитудой цикла е = 0,75% и температурой 600— 300° С характеризуется более высокой средней температурой цикла и на порядок превышающим временем пребывания образца при этой температуре, чем в режиме термоциклирования с температурой 600—100° С. В этом случае доля диффузионных процессов при циклической нагрузке значительно возрастает. На первом этапе циклирования происходит упрочнение тела зерна. С увеличением числа циклов дефекты по границам зерен развиваются более интенсивно, чем в испытаниях с высокой амплитудой, предварительной термоциклической нагрузки, что обусловливает смешанный характер разрушений. При последующем увеличении числа предварительных циклов время до разрушения сокращается более интенсивно, поскольку циклическая деформация с амплитудой е = 0,75% оказывает более существенное влияние на состояние границ зерен. В случае N = 0,8Np время до разрушения снижается вдвое по сравнению с исходным, чего не наблюдали в случае предварительного циклирования с большой амплитудой нагрузки. [c.87]

Влияние индуктивности на увеличение имп ульсного коэффициента а видно из сравнения кривых 1 п 2, 3 и 4, El также 5 п 6. Наиболее существенно оно проявляется у заземлителей с большей длиной лучей в грунте с низким удельным сопротивлением из-за увеличения длительности переходного процесса в индуктивности заземлителя, характеризуемого величиной T=Ll n R [c.117]

Пределы температурного цикла нагружения, а также время сикла оказывают определяющее влияние на термическую усталость и чем больше интервал температурного цикла, тем больше термические напряжения. Наиболее существенным здесь является влияние верхней температуры цикла. При повышении температуры снижается предел текучести, а также ускоряется процесс ползучести. Влияние времени выдержки при верхней температуре термического цикла на количество циклов до разрушения материала можно определить И7] по формуле q N - В - Ь 1д г, где Л/ - количество циклов до разрушения матер><ала t — время выдержки при максимальной температуре В лЬ — постоянные величины, характерные для данного материала и нагружения. [c.89]

По мнению В. В. Подгаецкого [И ], влияние рода тока на содержание водорода (а также азота) в металле шва можно объяснить следующим образом. В процессе сварки оба газа могут адсорбироваться поверхностью жидкой стали, находясь в виде заряженных и незаряженных частиц. Заряженными являются положительные ионы Н+ и N+. К незаряженным частицам относятся молекулы и атомы водорода и азота. Положительные ионы могут возникать в сварочной дуге только в области катодного падения напряжения под действием электронных ударов. Электроны, вызывающие ионизацию, вылетают с поверхности катода при прохождении сварочного тока. При сварке на постоянном токе, электроны образуют вокруг катода электронное облако, препятствующее возникновению положительных ионов, и этим уменьшают возможность растворения газов на катоде. Частая смена полярности при сварке на переменном токе разрушает электронное облако возле катода, увеличивая этим возможность появления положительных ионов в области катодного падения напряжения и растворения их в жидком металле. [c.89]

Туннельная инжекция заряда в диэлектрик может осуществляться как в режиме постоянного тока, так и в режиме постоянного напряжения. В первом случае в процессе инжекции постоянным остается катодное электрическое поле, а во втором — анодное. Поскольку на процес- an/n сы накопления зарадов диэлектрика существенное влияние оказывают локальные электрические поля и их изменение в ходе инжекции, то в общем случае изменение зарядового состояния диэлектрика должно зависеть от режима инжекции носителей. В МДП-структурах с [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...