Коэффициент захвата

Перейдем к определению коэффициента захвата Для этого необходимо решить уравнение движения пузырьков газа с учетом их диполь-дипольного взаимодействия. Без учета мультиполей уравнение для силы диполь-дипольного притяжения имеет вид (ср. с (4. 7. 45)) [c.174]

Постоянную интегрирования и коэффициент захвата можно найти, анализируя вид траектории движения малого пузырька газа (4. 8. 36). Обозначим через значение координаты у для предельной траектории при 2—оо (0- я, Iсо) [c.176]

Величина у представляет собой коэффициент захвата малого пузырька газа большим 1=у - Подставляя т(о из (4. 8. 32) в (4. 8. 41), находим [c.176]

Обозначения с — ускорение заготовки при скольжении по плоскости, наклоненной под углом а а = = g ( os а — f sin а) I — длина заготовки В — ширина лотка g — ускорение свободного падения s — зазор между подвижным диском и неподвижным днищем бункера d — диаметр заготовки Pi — радиус инерции заготовки относительно оси, проходящей через точку касания заготовки с краем лотка а — угол наклона лотка Л — коэффициент захвата k — коэффициент надежности, k = 1.4-j-1,6 f — коэффициент трения (0,4—0,5). [c.286]

Г — коэффициент захвата вакуумного насоса [c.10]

Приведенные результаты можно использовать при построении математических моделей НПД различных Типов, в частности, при определении коэффициента захвата НПД [4]. [c.53]

Подробная сводка значений Ро для нахождения G в типовых соединительных каналах НПД рассматриваемого типа (цилиндр, жалюзи и т. п.) дана на рис. 3.1. В отличие от предыдущего случая (4.2) дает, строго говоря, приближенный результат. Погрешность связана с нарушением изотропности поля скоростей молекул вблизи сорбирующей поверхности из-за влияния трубопровода (см. индикатрисы плотности молекулярных потоков на выходе элементарных каналов на рис. 3.3). Точные значения коэффициента захвата одной из модификаций НПД рассматриваемого типа (плоская сорбирующая поверхность, установленная в торце цилиндрической трубы с жалюзийным экраном) представлены на рис. 4-.1,л, м. [c.154]

Частично замкнутая система сорбирующих поверхностей, присоединенная непосредственно к откачиваемой камере. Точное значение коэффициента захвата в этом случае можно получить одним из способов, изложенных в гл. 2 для приближенного вычисления предложено несколько расчетных схем. [c.154]

Рис. 4.1. Коэффициенты захвата типовых структур с сорбирующими стенками при различных значениях коэффициента взаимодействия Т= 1 — 5

Используя введенные обозначения, коэффициент захвата НПД произвольной геометрической структуры для стационарного газового потока в откачиваемой камере можно представить как некоторую функцию [c.190]

В данном случае величина г о — отношение числа прилипших частиц к общему числу частиц, прошедших через миделево сечение препятствия. Количество прилипшей пыли и значение коэффициента захвата зависят от условий обтекания препятствий запыленным потоком, от возможности отскока частиц от поверхности, а также от сил адгезии, способных удерживать эти частицы. Значение коэффициента захвата меньше единицы. [c.282]

Коэффициент захвата является величиной, характеризующей не только условия обтекания поверхностей запыленным потоком, но и адгезию частиц к этим поверхностям. [c.282]

Коэффициент Ко в отличие от коэффициента захвата tio определяет только отскок частиц и не учитывает условие обтекания поверхностей. Поэтому коэффициент захвата более полно характеризует адгезию частиц при обтекании потоком различных препятствий. Значения коэффициента захвата в некоторых случаях можно рассчитать или определить экспериментально [255—257]. [c.282]

В соответствии со значением критерия Стокса (см. рис. IX, 5) осаждение частиц происходит на лобовой стороне. Анализ экспериментальных данных показывает, что при обтекании цилиндрических и шаровых поверхностей число твердых частиц, удерживающихся на поверхности, всегда меньше числа частиц, содержащихся в набегающем потоке, за счет отскока, вероятность которого растет с увеличением скорости частиц. Поэтому при помощи критерия Стокса можно характеризовать адгезию частиц только на лобовой стороне предмета и при относительно небольших скоростях потока. Кроме того, зависимость коэффициента захвата от критерия Стокса выражена пока лишь качественно, [c.284]

В СВЯЗИ С ЭТИМ нужно коэффициент захвата определять в зависимости от параметра, учитывающего характеристику потока, свойства частиц и поверхности. Таким параметром является параметр Сь от которого однозначно (рис. IX, 6) зависит коэффициент захвата [256] [c.285]

Зная характеристики потока и препятствия, можно рассчитать параметр С и определить rjo. По коэффициенту захвата и по числу частиц в потоке можно рассчитать число частиц, осевших на препятствие [см. уравнение (IX, 32)]. Возможно также решение обратной задачи по числу прилипших частиц N и величине г)о рассчитать запыленность потока. [c.285]

По величине Сг мол-сно определить коэффициент захвата, а затем производить расчеты по уравнению (IX,32) числа прилипших частиц N или числа частиц в потоке Пи Расчетное значение величины п [см. уравнение (IX, 32)], полученное через величины Са и т]о, отличается от опытного на 10%. Параметр Сг применим при осаждении на поверхности, покрытой масляной пленкой, т. е. в тех случаях, когда отскок частиц исключен [256], [c.286]

Параметры i и Сг справедливы для конкретных условий (определенные пыль, поверхность, воздуховод) и распространять их значения на другие случаи осаждения частиц пока нет оснований. Кроме того, распределение пылинок в потоке зависит от их размеров, и добиться равномерной концентрации пыли в потоке практически трудно. Это обстоятельство ограничивает возможности практического применения расчета т)о по параметрам i и Сг. Однако расчет коэффициента захвата в зависимости от свойств потока, поверхности и пыли, а также количества частиц в потоке заслуживает внимания и дальнейшего развития [256]. [c.286]

Таблица IX. I. Зависимость коэффициента захвата магнетитовой пыли диаметром менее 10 мкм от скорости воздушного потока

Величина коэффициента захвата т]о будет зависеть от различных факторов, которые сведены в параметры G и Я. Эти параметры выражаются формулами [c.297]

Во всех случаях отсутствия адгезии частиц коэффициент захвата равен нулю. Причина отсутствия адгезии схематически показана на рис. IX, 9. В случаях вне параметр Н положителен и равен 0,5. Положительное значение параметра Н означает, что заряд цилиндрической поверхности Q и заряд частицы q, в соответствии с формулой (IX, 51), совпадают. Аналогичные явления имеют место в случае д при несовпадении направлений электрического поля и скорости потока. [c.298]

Когда скорость потока и напряженность электрического поля совпадают (случай б), наблюдается адгезия частиц, а значения коэффициента захвата в этих условиях определяются по формуле [c.298]

В случае совпадения направлений движения потока и напряженности электрического поля (случай а) коэффициент захвата можно представить [c.298]

Когда параметр Н становится отрицательным, а скорость потока и напряженность поля не совпадают, то возможна адгезия частиц на тыльной стороне препятствия (случай г) коэффициент захвата в этих условиях равен [270] [c.298]

Кроме того, было проведено сопоставление между молекулярным и диффузионным механизмами осаждения частиц при помощи коэффициента захвата. Коэффициент захвата с учетом и без учета электромагнитного запаздывания равен [c.354]

Коэффициент захвата зависит также от диффузионного осаждения частиц. В этом случае его значение равно [c.354]

Для плазмы первого типа(ур <С 1) можно указать диапазон оптимальных размеров капель a=10" - -10 см, в пределах которого броуновские столкновения при Г=(2ч-3) 102 К маловероятны. При сближении таких капель возникает хорошо известный в механике кинематической коагуляции аэрозолей эффект взаимного искривления траекторий частиц огибающими их гидродинамическими потоками. Коэффициент захвата капель Э, который определяется как отношение площади поперечного сечения трубки тока, образованной крайними начальными траекториями капель ai и а2, с максимальной площади соударения п а а2), уменьшается с уменьшением числа Стокса [c.186]

Расчетные значения коэффициента захвата для пластины, обтекаемой потоком с водяными каплями и частицами корунда, при указанных выше условиях равны 0.950 и 0.978 соответственно. Поэтому в первом приближении коэффициент захвата принимался равным единице. [c.695]

Возможности развитой концепции иллюстрируются расчетом полей молекулярной концентрации в цилиндрической имитационной камере со сферическим источником газа [36]. Камера откачивается тремя поясами НПД, каждый пояс состоит из восьми симметрично расположенных насосов испытуемый объект находится в центре камеры (рис. 2.10, а). При построении расчетной модели каждый из насосов заменяют эквивалентной поверхностью, совпадающей с его входным отверстием. Эквивалентным поверхностям в первом приближении приписывают свойство диффузно рассеивать падающий иа них молекулярный поток с коэффициентом взаимодействия Тэкв=1—Г коэффициент захвата насоса Г табулирован (см. рис. 4.1, а) или может быть определен по приближенной формуле Г=1—17[4(1—Т)Х yJofdo+ ], аппроксимирующей результаты вычисления Г с погрешностью <5%. [c.119]

В соответствии с., систематикой . 1.3 в этом параграфе приведены расчетные соотношения или численные значения следующих интегральных характеристик НПД быстроты действия. сорбирующей поверхности в пространстве, заполненном равновесным РГ - быстррты действия или коэффициентов захвата НПД в виде сорбирующей поверхности, соединенной с откачиваемой камерой совокупностью поверхностей с нулевым коэффи.циен,-том прилипания (камера заполнена-, равновесным PF) быстроты действия или коэффициентов захвата НПД в виде частично замкнутой системы сорбирующих поверхностей, соединенной с откачиваемой камерой (к амера заполнена равновесным РГ) коэффициентав з-ахвата НПД, присоединенных к откачиваемой камере -при варьируемой степени неоднородности поля скоростей заполняющих ее молекул коэффициентов проводимости осесимметричных сорбирующих структур с открытыми торцами, соединяющих камеры, заполненные равновесным РГ. [c.153]

На рис. 4.1 представлена сводка расчетных значений Г для осесимметричных НПД различной формы, присоединенных торцом к откачиваемой камере. Расчеты выполнены с помощью ММК (а — г), МУК и — р), ИКМ д, е), приближенного метода [49] ж, з). Для количественной оценки влияния на коэффициент захвата направленных молекулярных потоков проанализировано несколько вариантов расположения газовых источников и пространственного распределения создаваемых ими молекулярных потоков (см. рис. 4,1, а, ж, з). Как видно из сравнения соответствующих кривых, влияние направленности молекулярных потоков весьма существенно. Так, Г при изотропном распределении потоков (см. рпс, 4,1,а) и сосредоточенном 4я-симметричном газовом нсточинке (см, рис. 4.1, ж) при относительной длине [c.154]

Интересные данные о коэффициенте захвата экра"нп-рованного крионасоса нетрадиционной конструкции получены в работе [112]. Гелиевая криопанель расположена здесь непосредственно в полости азотных экранов. Для такого насоса Г 0,37, что примерно в-1 5 раза больше, чем для обычных конструкций криопанелей с шевронным азотным экраном. [c.155]

К этой же группе исследований относятся изыскания геометрических форм крионасосов с повышенным коэффициентом захвата. Например, в [30, 50, 59, 82] показана возможность заметного улучшения интегральных характеристик насосов посредством геометрической оптимизации их входной части, приводящей к более рациональному распределению молекулярных и лучистых потоков при использовании сорбирующих поверхностей с малым р эффективным средством повышения Г является формирование множественных щелевидных полостей (см., например, схему VII в табл. 4.3) или сотовых структур. Аналогичные предпосылки использованы при структурно-геометрической оптимизации криогенно-ва- [c.175]

Коэффициенты захвата (множество в зависимости от степени анизотропии полей моле-кулярн .1Х скоростей и концентраций), в том числе коэффициент захвата для равновесного газа Г равн отр Пад равн отр Зпад. равн [c.194]

Коэффициенты захвата лучистого потока (множество в зависн-мости от пространственного распределения плотностей лучистых потоков в откачивае-мо 1 камере). в том числе коэффициент за-хи 1Т11 D диффузно из-луч-с1юн ей системе [c.197]

Экспериментальное исследование коэффициента захвата по водороду секций криокондеысациониого насоса/Н. П. Юшин и др.— В кн. Вопросы атомной науки и техники. Сер, Физика и техника высокого вакуума. Вып, 2(8). Харьков, ХФТИ 1977 с, 30, [c.215]

Рис. IX, 6. Зависимость коэффициента захвата частиц на поверхности цилиндра от угла ф при разных значениях Ig j

В задаче об обтекании тела дисперсным потоком найденные величины Us ж Us используются как асимптотические значения (на бесконечности вверх по потоку от тела). Поток частиц на тело равен = UsUsTiT], где Е - миделево сечение тела, г] - коэффициент захвата. В том случае, когда набегающие на тело частицы не заряжены, величина г] рассчитывается на основе решения обычной задачи об обтекании тела аэрозольным потоком и зависит от числа Рейнольдса Reo = 2apuo//i, параметра к = 16ар°/ 3р1), характеризующего инерционность частиц I - характерный размер тела), параметра отставания частиц перед телом ug/uo и безразмерных параметров, характеризующих геометрию потока. [c.694]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...