Эффект гидродинамический

Ультразвуковое воздействие на поверхность деталей зависит не от кавитационного действия пузырьков, а от вторичного эффекта — гидродинамических потоков, возникающих в акустическом поле, которые открывают и уносят в растворенном виде частицы загрязнений, очищая тем самым поверхность детали. Из сказанного следует для ультразвукового обезжиривания в органических растворителях можно использовать акустическое поле низкой частоты (0,1 кгц), которое легко получается от обычного электромагнитного излучателя, питаемого от промышленной сети, причем специального оборудования для ультразвуковой обработки (генераторы, преобразователи) не требуется. [c.191]

Единственной векторной величиной, вполне определенной в нашей задаче, является вектор напряженности электрического поля (в отличие от задач, например, тепловой конвекции, где важную роль играют два вектора ускорение силы тяжести и градиент температуры). Поэтому в нашем случае смена различных режимов вряд ли будет постепенной и плавной. Наоборот, здесь нужно ожидать резких пороговых эффектов (гидродинамических кризисов), подобных тем, которые известны для тепловой конвекции при строго вертикальном температурном градиенте (снизу теплее). [c.280]

Если периоды изменения функций времени / (<) йот очень малы, то эффект гидродинамического действия на шарик выражается средней силой [Р], которую мы определим за большо промежуток времени Т. При вычислении этой средней силы последний член формулы (22) пропадает, и мы получаем [c.679]

Ультразвуковое воздействие на поверхность обрабатываемых деталей зависит не только от кавитационного действия пузырьков, но и от вторичного эффекта — гидродинамических потоков, которые отрывают и переводят во взвешенное состояние частицы загрязнений. [c.69]

Эффект гидродинамического сопротивления учитывается при проектировании и постройке разнообразных технических объектов гидротехнических сооружений, турбинных установок, нефте-, водопроводных магистралей, насосов и т. д. [c.34]

Действие лопаток аналогично действию крыла. Вследствие возникающей на них аэро- или гидродинамической силы они отклоняют поток к внутренней стенке. При обычном расположении лопаток (в виде решетки или концентрического) появляется еще эффект расчленения колена или отвода на ряд более узких и вытянутых по высоте отводов с большим относительным радиусом закругления. При правильном выборе формы, размеров, количества и угла установки лопаток, а также расстояния между ними полностью устраняется возможность отрыва потока от стенок и связанное [c.42]

Еще резче выражен гидродинамический эффект при скольжении. Масло, увлекаемое движущейся поверхностью, непрерывно поступает в суживающуюся часть зазора, разделяя металлические поверхности. При благоприятных соотношениях (большие скорости скольжения, малые давления, повышенная вязкость масла) в сочленении наступает жидкостное трение. [c.345]

КОНТАКТНО-ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЙ ЭФФЕКТ ТЕОРИИ СМАЗКИ [c.147]

Между взаимно перемещающимися деталями в условиях смазки проявляется гидродинамический эффект, Он заключается в том, что в клиновидный зазор между трущимися поверхностями вследствие движения атих поверхностей затягивается масло и в нем создается избыточное давление. Масляный клин может полностью разделять трущиеся поверхности, создавая чисто жидкостную смазку. [c.147]

Гидродинамическая теория смазки позволяет определить несущую способность масляного клина в зазоре с жесткими стенками, например, в подшипниках скольжения (см. 18.5). Применить эту теорию для объяснения процессов смазки зубчатых передач оказалось невозможно, прежде всего из-за того, что в контакте зубчатых передач возникают очень высокие давления. Величина этих давлений зависит не только от внешней нагрузки и геометрических размеров контактирующих поверхностей, но и от упругих свойств этих поверхностей. Это вынуждает при рассмотрении процессов смазки зубчатого зацепления учитывать как гидродинамические эффекты, происходящие в контакте, так и упругие деформации контактирующих поверхностей. Задача осложняется еще и тем, что эти процессы оказываются взаимозависимыми. [c.147]

Рис. 9.3. Распределение давления н контакте при учете контактно-гидродинамических эффектов

Необходимость в учете релятивистских эффектов в гидродинамике может быть связана не только с большой (сравнимой со скоростью света) скоростью макроскопического двил<ения жидкости. Гидродинамические уравнения существенно меняются и в том случае, когда эта скорость не велика, но велики скорости микроскопического движения составляющих жидкость частиц. [c.692]

Эти исследования Милликена позволили определить гидродинамический эффект скольжения, а также измерить с большой точностью величину заряда электрона. [c.145]

Чтобы получить направление силы Р , следует вектор скорости щ повернуть на угол л/2 в направлении, противоположном циркуляции. Эта сила называется подъемной или поперечной силой Жуковского. Она является результатом того перераспределения давлений по поверхности цилиндра, которое вызвано действием присоединенного к потенциальному потоку вихря. Определяемую формулой (7.41) поперечную силу можно получить и опытным путем, создав условия обтекания цилиндра, близкие к теоретическим. Этого можно достигнуть, если круглый цилиндр, обтекаемый потоком реальной жидкости, вращать вокруг своей оси. Тогда наблюдается картина обтекания, показанная на рис. 7.12, весьма сходная с теоретической (см. рис. 7.10), и возникает поперечная сила Жуковского (эффект Магнуса). Это позволяет предполагать, что не только для частного случая обтекания круглого цилиндра, но и для случаев обтекания тел других форм можно, внося в потенциальный поток некоторую систему вихрей, получать такие течения, которые близки к наблюдаемым и в которых действуют гидродинамические силы, совпадающие с измеряемыми в опытах. [c.229]

Вследствие лучших гидродинамических условий осаждения взвешенных веществ эффект их задержания в горизонтальных отстойниках выше, чем в вертикальных и даже радиальных. [c.352]

Сопротивление определяется формированием пограничного слоя, зависит от числа Рейнольдса Ре, шероховатости поверхности и формы профиля. На формирование потерь оказывает влияние толщина выходных кромок расстояние между лопастными системами и центробежный эффект при вращении. Потери трения в каналах гидродинамических переда ч увеличиваются с увеличением шероховатости и уменьшаются с увеличением числа Рейнольдса Ре. [c.48]

Гидродинамический эффект от использования масляного клина тем больше, чем больше скорость скольжения. Толщина [c.80]

С. С, Кутателадзе первым объяснил эти эффекты как следствие гидродинамической неустойчивости двухфазного пограничного слоя. [c.192]

Кроме того, на условие контакта зубчатых передач оказывает влияние смазка и ее гидродинамической эффект, направление и величина сил трения, возможности пластической деформации отдельных зон, температурные влияния и другие факторы. [c.312]

Повышенный износ шатунных шеек при зазоре, равном 0,25 мм, объясняется возникновением кавитационного эффекта, под действием которого возможно нарушение гидродинамического режима смазки в подшипнике и разрушение масляной пленки. [c.389]

При увеличении разности температурке—возникает дополнительное усложнение процесса, связанное с изменением физических параметров теплоносителя с температурой. Чем значительней перепады температур, тем больше различаются вязкость, теплопроводность и теплоемкость теплоносителя в разных точках в пределах пограничного слоя. В итоге этот эффект оказывает влияние на интенсивность теплоотдачи. Например, если тепло передается от капельной жидкости к стенке (т. е. происходит охлаждение жидкости в пограничном слое), то температура слоев жидкости у поверхности становится меньше, а вязкость, следовательно, больше и скорость течения уменьшается. Изменяется гидродинамическая картина течения, что вызывает также изменение и теплоотдачи. [c.68]

Использование акустического приближения, основанного на упругой или гидродинамической модели поведения материала в плоской волне нагрузки, для расчета по экспериментальным данным силовых и временных параметров откольной прочности приводит к значительной погрешности, так как не учитывается действительное реологическое поведение материала под нагрузкой. Метод определения откольной прочности металлических конструкционных материалов, представленный в параграфе 2 седьмой главы, не учитывает влияния эффектов вязкости и зависимости сопротивления сдвигу от уровня средних напряжений при упруго-пластическом деформировании в волнах нагрузки. Рассмотрим эти эффекты. [c.228]

Этот же метод применял польский математик Смолуховский 1911 г.) [43] при анализе эффектов гидродинамического взаимо-дейст1шя двух сфер, движущихся в вязкой жидкости. Вскоре [c.26]

Весьма полный обзор, содержавший обсуждение многих соотношений, предложенных для описания зависимости относительной вязкости от концентрации в широком диапазоне значений последней, опубликован Рутгерсом [42]. Сюда вошли и приведенные в соответствие с современным уровнем ранние обзоры Филиппова [40] и Фриша и Симхи [13]. Кривая, выбранная Рутгерсом в качестве средней кривой, выражающей соотношение между вязкостью и концентрацией, более или менее произвольна, однако он пришел к выводу, что одной из наиболее полезных формул является формула, предложенная Муни [37], о которой речь будет идти далее [см. (9.6.4)]. При высоких концентрациях твердой фазы соотношение Рутгерса дает несколько более быстрый рост вязкости, чем это предсказывается на основе модели свободной поверхности, учитывающей только эффекты гидродинамического взаимодействия. [c.535]

Кроме того, при больших скоростях в сочетании с некоторыми искажениями плоскости контактирующих поверхностей возникает эффект гидродинамического клина, под действием которого толщина масляной прослойки с увеличением числа Ъборотов насоса увеличится настолько, что вызовет потерю герметичности. При малых скоростях цилиндрового блока 500 об мин несущая способность определяется граничным слоем жидкости, при высоких [c.182]

Присутствие смазки действует двояко. При умеренных давлениях в зоне контакта масляная пленка способствует более равномерному распределению давлений и увеличению фактической поверхности контакта. Перекатывание поверхностей создает определенный гидродинамический эффект в пленке, вытесняемой из зазора, возникают повышенные давления, способствующие разделению металлических поверхностей, тем более, что при давлениях, существующих в зоне контакта, увеличивается вязкость масла (тиксотропический эффект). В результате нагрузка воспринимается отчасти упругой деформацией выступающих металлических поверхностей, отчасти давлением в масляной пленке (эластогидро-д и н а м и ч е с к о е т р е н и е). [c.345]

Целесообразнее реверсивные опоры с промежуточной плавающей шайбой 2 (рис. 412, а), установленной между упорным диском I вала н неподвижной опорной поверхностью 3. На верхней н нижней поверхпюстях шайбы проделаны зеркально обращенные скосы. При вращении упорного диска по часовой стрелке (вид б) масляные клинья образуются па верхней стороне шайбы. На противоположной стороне, где гидродинамический эффект отсутствует, возшгкает полужидкостное трение, удерживающее шайбу относительно опорной поверхности 3. [c.429]

Из фиг. 4.28 видно, что основным процессом при течении по трубам систем газ — твердые частицы является взаимодействие между электростатическими и гидродинамическими эффектами. Соответствующим параметром взаимодействия является турбулентное число электровязкости Еу, т. е. отношение электростатической силы к турбулентной силе. Среднее измеренное значение отношения заряда к массе обычно имеет порядок 10 к/кг. Если нельзя полностью пренебречь зарядом частиц, то невозможно обеспечить стационарное, полностью развитое течение смеси в трубе. Соответствующий параметр Еу для ламинарного течения имеет вид ррИл (д/т) (гл. 10). [c.197]

В потоке суспензпп с нешарообразыымп частицами наличие градиентов скорости оказывает ориентирующее действие на частицы. Под влиянием одновременного воздействия ориентирующих гидродинамических сил и дезориентирующего вращательного броуновского движения устанавливается анизотропное распределение частиц по их ориентации в пространстве. Этот эффект, однако, не должен учитываться при вычпслеипи поправки к вязкости г) анизотропия ориентационного распределения сама зависит от градиентов скорости (в первом приближении — линейно) и ее учет привел бы к появлению q тензоре напряжений нелинейных по градиентам членов. [c.111]

Избежав трудных проблем, связанных со строгим рассмотрением взаимодействующей жидкости Бозе—Эйнштейна, Тисса показал, что при определенных дополнительных предположеп1гях его модель не только представляет собой удобный отправной пункт для изучения запутанных явлений в жидком гелии, но что с ее помощью можно предсказывать и новые эффекты [39]. Эти дополнительные предположения касались поведения сконденсированной и обычной частей жидкости. По Тисса, эти части жидкости характеризуются различными гидродинамическими свойствами, а также и разными теплосодержаниями. Если в отношенни неконденсированной нормальной жидкости принимается, что она сохраняет свойства обычной жидкости или пара, то о сконденсированной сверхтекучей жидкости предполагается, что она не может участвовать ни в каких диссипативных процессах. Поэтому, например, колеблющийся в Не II диск будет испытывать трение со стороны нормальной жидкости, тогда как тонкий капилляр позволяет сверхтекучей жид- [c.801]

Таким образом, при температурах полной ионизации плазмы Т = 100 000 К, плотность энергии излучения в ней становится преобладающей. Это приводит к трудностям адиабатной изоляции плазмы при температурах термоядерных реакций (Т 1 ООО 000° К). Если интенсивность излучения абсолютно черного тела определяется однозначно его температурой (закон Стефана—Больцмана), то плазма термически равновесна. Но плазма в редких случаях излучает как черное тело и лучистое равновесие нарушается из-за наличия холодных стенок. Стенки не только поглош,ают лучистую энергию, но н оказывают каталитическое и электрическое воздействие на процессы в плазме. Наличие градиента температуры у стенок вызывает концентрационную диффузию и местное равновесие может восстановиться лишь тогда, когда скорость реакции велика по сравнению со скоростью диффузии. И, наконец, нерав-новесность может быть вызвана и наличием магнитно-гидродинамических эффектов, обусловленных наличием заряженных частиц. [c.233]

Эффект Киркендалла — при изотермической диффузии в отсутствие внешних сил нарушается механическое равновесие и появляется гидродинамический поток, одинаковый для всех компонентов системы. [c.201]

Второй эффект состоит в том, что, как видно из рис. 3.1.3, амплитуда упругой волны разгрузки Да может в несколько раз превысить предел текучести и о (Я), а ее скорость стать больше, чем скорость волны гидростатической разгрузки. В результате распространяющееся по среде воз1мущение будет затухать быстрее, чем по гидродинамической схеме, игнорирующей сдвиговые напряжения. [c.257]

Гидродинамические эффекты дисперсно-пленочного течения. Газожидкостный поток в дисперсно-кольцевом режиме характеризуется совместным движением двух фаз в виде трех составляющих смеси —газа (пара), жид] ости в виде капель в ядре потока и жидкости в виде пленки, каждая из которых может иметь свою среднюю скорость и темпе эатуру. При этом между ядром потока и пленкой, между жидкостью и паром может происходить массообмен за счет испарения и конденсации, а также за [c.176]

Скорости в точках перед цилиндром и за ним снижаются до нуля, тогда как скорости в боковых РисГг О. точках т и п удваиваются. Следовательно, отверстие такого вида удваивает касательные напряжения в той части вала, в которой оно расположено. Малый полукруглый надрез на поверхности, параллельный оси вала (рис. 170), производит тот же эффект. Касательное напряжение на дне надреза в точке т примерно вдвое превышает напряжение на поверхности вала в точках, достаточно удаленных от надреза. Та же гидродинамическая аналогия объясняет влияние малого отверстия эллиптического сечения или полуэллиптического надреза. Если одна из главных осей а малого эллиптического отверстия расположена в радиальном направлении, а другая ось равна Ь, то напряжения на границе отверстия по концам оси а увеличиваются в пропорции (l+a/b) l. Максимальное напряжение, дей-ствуюш,ее в этом случае, зависит, таким образом, от величины отношения а/Ь. Влияние отверстия на напрял<ение будет больше, когда большая ось эллипса расположена в радиальном направлении, по сравнению со случаем, когда она расположена в окружном направлении. Поэтому радиальные трещины оказывают существенное ослабляющее влияние на прочность вала. Подобное влияние на распределение напряжений оказывает н полуэллип-тический надрез на поверхности, параллельной оси вала. [c.333]

В жидкостных опорах необходимо обеспечить стабильную масляную пленку между трущимися поверхностями, способную выдержать нагрузку, действующую на вал. Существует два способа получения такой пленки. В первом случае масляная пленка создается гидродинамическим эффектом при движении жидкости (масла), затягиваемой в клиновую щель благодаря адгезии (прилипанию к поверхности цапфы) (рис. 4.69, а). Давление, возникающее в масляном слое, зависит от величины зазора, вязкости масла и относительной скорости вращения. Наибольшее давление <7макс. как видно из эпюры (рис. 4.69, а), имеет место вблизи наименьшего зазора Амин- Во втором случае (гидростатические опоры) масло подается [c.469]

Можно полагать, что в других случаях трения, соировождаю-щегося образованием на поверхности образца углубления увеличивающихся размеров, при соответствующих условиях также может быть достигнуто состояние гидродинамической смазки. Был применен метод вытирания вращающимся валом канавки на плоской поверхности образца при постепенном понижении давления вследствие изнашивания, чтобы оценить то давление, при котором полностью проявится поддерншвающий эффект смазочного масла. [c.30]

Сложное напряженное состояние материала в волнах нагрузки при импульсном нагружении характеризуется значительной величиной среднего (гидродинамического) давления. Для металлических материалов объемное сжатие является упругим, и эффекты вязкости влияют только на связь тензоров — девиа-торов напряжений и деформаций. Независимо от конкретного напряженного состояния интенсивности напряжений, деформаций и скоростей деформаций связаны единой зависимостью [c.132]

Потенциально неблагоприятными с точки зрения возможных критических или окопокритических по характеру эффекта Зом-мерфельда явлений в пусковых резонансных зонах являются машинные агрегаты транспортных машин с ДВС достаточно широкого класса. Агрегатам этого класса машин свойственны компоновочная база значительной длины между двигателем и рабочей машиной (исполнительным механизмом) и большая по сравнению с ДВС величина суммарного момента инерции вращающихся масс последней [22, 28, 109]. Такого рода конструктивно-компоновочные особенности встречаются в судовых и стационарных энергетических установках, в установках различного рода с гидродинамическими передачами, в машинных агрегатах тяжелых транспортных машин с отнесенной от двигателя главной функциональной муфтой сцепления. Схема длинпобазного машинного агрегата с ДВС рассматриваемого типа показана на рис. 91, а. [c.302]

Как и обычно, сила трения покоя в сальниках больше силы трения движения. Превышение силы 1рения покоя над силой трения движения колебапось в опытах от 5 до 25%, причем большие значения соответствовали абсолютно большим значениям силы трения движения. Опытами установлено существенное уменьшение коэффициента трения при перемещении штока, что объясняется износом набивки и повышением гидродинамического эффекта смазки от действия давления уплотняемого пара. [c.48]

Точные математические выражения закономерностей могут быть получены только после экспериментальной обработки первоначально предложенных приближенных зависимостей. Рассмотрим некоторые предпосылки, допущенные А. Н. Островце-вым, для определения зависимостей долговечности деталей автомобилей от различных факторов, исключая влияние гидродинамического эффекта смазки. Износ сопрягающихся поверхностей начинается с первых тысяч километров пробега автомобиля и после приработки обычно возрастает линейно в зависимости от пробега. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...