Упрочнение кинематическое

Циклическое деформирование материала описывается кинематической моделью, основанной на схеме трансляционного упрочнения. [c.207]

Гипотеза кинематического (трансляционного) упрочнения предполагает, что начальная поверхность нагружения 5о поступательно перемещается в новое положение без изменения размеров и формы (рис. 11.6). В этом случае уравнение поверхности нагружения (11.16) следует записать в виде [c.256]

Гипотеза изотропно-кинематического (трансляционного) упрочнения представляет собой комбинацию предыдущих гипотез. [c.256]

Мы не будем здесь рассматривать в деталях вопрос о модели трансляционного упрочнения с кусочно линейной поверхностью нагружения. Простая схема, приведенная на рис. 16.8.2, иллюстрирует эту разницу. Двигаясь в октаэдрической плоскости по радиальному пути нагружения при изотропном упрочнении, мы будем все время находиться на одной и той же стороне расширяющегося шестиугольника, представляющего собою след пересечения октаэдрической плоскости с расширяющейся призматической поверхностью нагружения. При кинематическом упрочнении шестиугольник сначала будет двигаться вправо по нормали к той стороне, на которой находится конец вектора нагружения. В момент, когда шестиугольник займет положение, показанное штриховой линией, конец вектора нагружения окажется в вершине, которая будет следовать по прямолинейному пути нагружения, увлекая за собою перемещающийся параллельно шестиугольник. Радиус-вектор s центра шестиугольника изображает в некотором масштабе пластическую деформацию, вызванную напряжением а при заданном радиальном пути нагружения. Конечно, это относится к случаю линейного упрочнения. [c.557]

Анизотропное упрочнение первоначально изотропного материала отличается зависимостью сопротивления деформированию от ориентации тензора скорости деформации по отношению к тензору упрочнения в процессе предшествующего деформирования, и кривая интенсивность напряжений — интенсивность деформаций зависит от пути нагружения. В статических испытаниях анизотропное упрочнение наиболее рельефно проявляется в возникновении следа запаздывания за угловой точкой билинейного пути нагружения. Изменение сопротивления в зависимости от пути импульсного нагружения является основой импульсной обработки материала с целью направленного формирования его характеристик прочности и пластичности. Представление анизотропного упрочнения как результата суммирования изотропного упрочнения и кинематического (связанного с изменением пути предшествующего нагружения) [430] позволяет описать поведение материала при сложном нагружении. [c.12]

В условиях прогрессирующего разрушения элементы системы в каждом цикле испытывают одностороннюю деформацию. В этом случае влияние упрочнения материала, сказывающееся в повышении предела упругости, является совершенно очевидным. Постепенное затухание деформации в связи с таким упрочнением иллюстрируется из рис. 17, в. Упрочнение здесь было кинематическим (конструкционным), оно связано с перераспределением усилий, но влияние физического упрочнения материала качественно ничем отличаться не будет. [c.36]

Начиная со второго цикла, процесс полностью стабилизируется. Теперь имеем FG — рост давления, GH — сопровождающая его пластическая деформация внутренней оболочки, НК — тепловая деформация ири нагреве, КС — пластическое растяжение наружной оболочки, и далее снова D, DE и EF. Таким образом, каждый цикл приводит к одинаковому увеличению пластической деформации оболочек. В этом легко убедиться, используя формулы (1.18), (1.19). Поскольку приращения пластической деформации за цикл кинематически возможны, результат последующего цикла не отличается от предыдущего (конечно, при условии, что упрочнение отсутствует). [c.204]

Эта деформация, естественно, является кинематически возможной (равномерное обжатие всех стерл<ней), поэтому после каждого цикла система возвращается по остаточным напряжениям к исходному состоянию, и процесс повторяется вновь. Если материал не обладает упрочнением, суммарная деформация будет пропорциональной числу циклов. [c.221]

Условие текучести (3,46) для кинематического упрочнения полагается справедливым, если вместо напряжений с девиатором S, использовать так называемые активные напряжения с девиатором [c.103]

Уравнение состояния для кинематического упрочнения принимает в этом случае вид, аналогичный (3.47а) [c.103]

Закон кинематического и изотропного упрочнения в нервом приближении достаточно хорошо описывает явление запаздывания в металлах. [c.138]

Следуя указанной работе, приведем решение этой задачи на основе теории упрочнения в формулировке (2.100). При этом применим метод конечных элементов в форме метода перемещений. Примем на контактной поверхности условие прилипания , т. е. предположим, что в точках этой поверхности скорости перемещений в направлении осей л и г/ равны нулям. Тогда кинематические граничные условия имеют вид при г/ = О Vy = О, при л = О Uj. = О, при у = h Vy = —и/2, = О, где я Vy скорости перемещений в направлении осей х я у. [c.94]

Варианты теорий пластического течения при -изотропном или только кинематическом упрочнениях являются частными случаями теории при комбинированном упрочнении для них справедливы уравнения (15.13)—(15.15), (15.18)—(15.20) соответственно при g = О, g3 — О, gA — О или при d p/ds = 0. [c.259]

Первая зависимость описывает только кинематическое упрочнение параметр С (s ), характеризующий изменение размера поверхности нулевой скорости ползучести, во второй зависимости учитывает и изотропное упрочнение. [c.260]

Приближенные зависимости нагрузок (усилий) от перемещений (деформаций), характерных для данной задачи, вытекают из предельных соотношений, свойственных жестко-упроч-няющимся телам и распространенных на случай упруго-пластического деформирования при линейном упрочнении. Эти зависимости, учитывая принятые кинематические гипотезы, позволяют получить приближенное решение для модуля упрочнения Ста на основе упругого и упруго-пластического решений (для модуля G-ti). [c.71]

Уравнения (5.101) представляют собой один из наиболее распространенных и хорошо проверенных вариантов изотермической теории пластичности металлов. В них предполагается изотропное упрочнение, описываемое одним параметром. Вместе с уравнениями равновесия и кинематическими соотношениями [c.262]

На рис. 12.2 показано типичное поведение материала при кинематическом упрочнении. Траектории нагружения ОА отвечает упругое деформирование. В точке А начинается пластическое деформирование, и траектории нагружения А В соответствует упругопластическое кинематическое упрочнение. Перенос поверхности текучести во время этого нагружения приводит к перемещению ее центра из О в О. Любая разгрузка из В вдоль ВС приводит к чисто упругому деформированию, пока траектория нагружения не достигнет С и материал снова не станет пластически деформироваться — теперь уже при меньшем пределе текучести. [c.334]

Рис. 12.4. Закон кинематического упрочнения.

Хотя материал предполагался однородным в смысле упругих свойств, принималось, что предел текучести с = сГд/уз линейно изменяется с глубиной. Параметр упрочнения для модели с кинематическим упрочнением принимался равным С = О.ООШ , где — модуль Юнга для грунта. [c.363]

Двухступенчатые редукторы с двухвенцовыми сателлитами в силовых установках могут иметь передаточное число до 400, а в кинематических - до 600, выполненных по схеме 2K.-h обеих ступеней. При использовании эффективных методов поверхностного упрочнения зубьев можно достичь и наименьшего расхода металла на единицу передаваемого момента, по сравнению с другими вида.ми передач. [c.287]

Тогда для кинематически допустимого распределения параметра упрочнения X аналогично (2.11) имеем [c.48]

Перейдем в этих уравнениях к разрывам и применим соотношения геометрической (2.17) и кинематической совместности. Получим соотношения, которые отличаются от уравнений (2.34) только коэффициентами при скачках плотности и параметра упрочнения [c.57]

Если материал не является идеально пластическим, то, как видно из рис. 5.14 и 5.15, предел текучести при повторных нагружениях выше исходного предела текучести. Это означает что поверхность текучести в процессе пластического деформиро вания претерпевает изменения она, как установлено в экспери ментах, смещается и вытягивается в направлении нагружения в точке нагружения образуется зона весьма большой кривизны Для описания поверхности текучести в процессе деформировани) используются всевозможные приближенные модели, как, напри мер, модель изотропного расширения, модель Прагера — Ишлин ского кинематического упрочнения (поверхность текучести пред полагается смещающейся как жесткое целое в направлении на [c.266]

Независимо от Ишлинского и почти одновременно с ним Прагер предложил аналогичную гипотезу, назвав ее гипотезой кинематического упрочнения, потому что она может быть проиллюстрирована на простой кинематической модели. Для наглядности обратимся к двумерному случаю, когда поверхности нагружения соответствует контур нагружения. Представим себе, что изготовлена рамка с вырезом, имеющим форму контура нагружения эта рамка может свободно перемещаться по плоскости напряжений, причем специальные направляющие обеспечивают поступательное перемещение, предотвращая поворот. В плоскости движется палец, воспроизводящий путь нагружения. Если между пальцем и вырезом рамки нет трения, то при перемещении пальца в произвольном направлении, составляющем острый угол с направлением внешней нормали к контуру выреза, рамка переместится по направлению нормали. Таким образом, перемещение центра рамки будет направлено так же, как приращение пластической деформации, величина этого перемещения как раз такая, какая нужна для того, чтобы контур нагружения все время проходил через точку нагружения. А теперь нужно представить себе, что аналогичная кинематическая модель построена в девятимерном пространстве. [c.553]

Заметим, что при рассмотрении отдельных частных задач теории пластичности вместо всего пространства напряжений можно рассматривать подпространства с меньшим числом измерений. Но здесь приходится проявлять известную осторожность. Так, например, при плоском напряженном состоянии пластическая деформация будет трехмерной и использование двумерной кинематической модели типа Прагера может привести к неверным результатам, как отметил Будянский в дискуссии но статье Прагера. Эти трудности не возникают, если воспользоваться вариантом гипотезы трансляционного упрочнения, который был предложен Циглером. Согласно этой гипотезе тензор s определяется следующими дифференциальными уравнениями [c.553]

Ограниченность конфигурации облучаемых на ускорителях деталей и образования активированных участков в труднодоступных местах (например, на ножках зубьев) необходимость прибегать к методу радиоактивных вставок, а износ детали характеризовать износом радиоактивной вставки можно далеко не всегда. Активация радиоактивными вставками, широко применяемая при исследовании низших кинематических пар, работающих в режиме трения скольжения, для количественного измерения износа зубчатых колес (и, вообще, тяжелонагруженных, высших кинематических пар) непригодна. Кроме непоказательности локального измерения износа и несоответствия износа вставки износу зубчатого колеса, расположение вставок на зубьях представляет собой искажение исследуемой поверхности, влияющее на приработку и гидродинамику тяжелонагруженного контакта. С повышением твердости зубчатых колес возрастает роль вставки как концентратора напряжений. Если же целью исследования является не количественное измерение износа зубчатых колес, а качественное определение влияния на их изнашивание какого-либо фактора, причем влияние этого фактора на изнашивание несравненно сильнее, чем погрешностей метода вставок, то последний может быть применен в некоторых специфических условиях на крупногабаритных, неупрочненных, слабонагружен-ных упрочненных, слабонагруженных зубчатых колесах и т. п. [c.276]

Существует несколько моделей упрочне шя. Согласно модели кинематического упрочнения величина упругой разгрузки равна удвоенной величине начального предела текучести. Так, в нашем случае, если начальное напряжение пластичности при растяжении равно сг, то при разгрузке образца и его последующем сжатии материал будет вести се я упруго до точки = сг, 2сг. [c.220]

В теории вязкопластичности эволюция поверхностей, ограничивающих область упругости в пространстве напряжений, может быть представлена сочетанием расширения (сужения), вращения, переноса и дисторсии поверхности текучести и поверхностей равных потенциалов - правилом кинематического и изотропного упрочнения. Введение тензора внутренних напряжений (тензора микронапряжений) ру как реального центра поверхности течения связано с наличием остаточньк напряжений на уровне микроструктуры и микронапряжений, связанных с разнообразными неоднородностями в структурных составляющих на мезоуровне. Дальнейшие упрощения заключаются в ведении дополнительных гипотез [c.372]

Экспериментальные исследования показывают, что наряду с перемещением и изменением размеров поверхности текучести в процессе пластического деформирования происходит изменение ее формы - образование закругленного угла в направлении нагружения и плоского участка с противоположной стороны. Однако учет этого изменения формы при практических расчетах и определении параметров уравнений пластического течения вносит очень большие усложнения. В то же время можно получить достаточно точные модели на базе учета только изотропного и кинематического (перемещения центра noBepxjto TH текучести) упрочнения, включив в него влияние кривизны траектории деформирования (зависимость упрочнения от направления нагружения) [5]. [c.373]

В то же время решения задачи о простом сдвиге для тел из идеального упругопластического материала и упругопластического материала с изотропным упрочнением показывают правильную картину деформирования (без осцилляций компонент тензора напряжений Коши при монотонном возрастании сдвига) при использовании определяющего соотношения (2.18) [118]. Осцилляции появляются в том случае, если применяется кинематический (анизотропный) закон упрочнения материала упругопластического тела. Таким образом, для первых двух моделей упругопластического материала в качестве скорости тензора напряжений можно использовать производную Яуманна тензора напряжений Коши S , что значительно упрощает задачу определения скорости изменения тензора напряжений Коши по сравнению с использованием производной Грина — Макиннеса В первом случае компоненты производной определяются непосредственно с использованием компонент тензора вихря w, а во втором слу- [c.76]

Пренебрегая кинематическим упрочнением и принимая соответствующие зависимости для модуля вектора скорости деформации ползучести, можно получить варианты технических теорий ползучести. При Э j = Ф (Я, s ), например, получаем теорию упрочнения (теорию деформационного упрочнения). Для распространения теории упрочнения на знакопеременные циклические нагружения Окриджской национальной лабораторией разработана модифицированная теория деформационного упрочнения, учитывающая знак исходной деформации в пространстве деформаций ползучести. [c.260]

Моделью отражается и взаимное влияние процессов неупру, гого быстрого деформирования (близких к мгновенному, или пластическому) и ползучести, происходящей при выдержке с соответственно заданными статико-кинематическими условиями (чистая ползучесть при а = onst, чистая релаксация при е = onst, промежуточные ситуации). Переход от деформирования с заданной скоростью к ползучести или наоборот сопровождается изменением системы микронапряжений что, естественно, влияет на закономерности деформирования. Так, если быстрое деформирование прерывается выдержкой, то последующая диаграмма деформирования оказывается более крутой ( упрочненной ) по сравнению с обычной, когда неупругая деформация на обоих этапах идет в одном направлении. И наоборот, диаграмма становится более пологой по сравнению с обычной, если неупругая деформация идет в направлении, обратном таковому при выдержке. Аналогично, предшествующее быстрое деформирование приводит к переходному процессу типа первой стадии при совпадении направлений деформирования ползучесть замедляется, в противоположном случае ускоряется. Эффекты, возникающие при чередовании процессов неупругого деформирования (кратковременного и длительного), по характеру аналогичны эффекту Баушингера. [c.162]

Исследуя случай одноосного нагружения, легко заметить, что соотношение между С и Н имеет вид С = 2Я/3. Уравнения (12.9) и (12.16) суть зависимости напряжений от деформащ5Й, которые йужны нам для проведения нелинейного анализа напряженай для материала Мизеса. Сходные зависимости напряжений от деформаций могут быть выведены [9] для любого материала, чтобы описать его поведение при монотонных и циклических нагружениях, если на основе опытных данных сделан надлежащий выбор функций текучести F и параметров упрочнения. Интересная альтернативная модель кинематического упрочнения была предложена Мрузом [9j. Уравнения (12.9) и (12.16) можно проинтегрировать вдоль заданной траектории нагружения, что позволяет получить текущие состояния как напряжений, так и деформаций. [c.337]

Коротких Ю. Г. Математическая модель упругопластической среды, оспованная на концепции кинематического и п.ютроппого упрочнения, и ее реализация в статистических и динамических задачах Ц Тр. [c.191]

После цифровых отсчетов тока в цепи батареи ii и тока в оболочке iz полученные значения перемножались. Затем производилось интегрирование по всему времени, в течение которого длился импульс давления таким образом находилась максимальная скорость стенки оболочки (см. [8]). Затем начальная скорость стенки оболочки использовалась как исходная величина для вычислений по программе динамического расчета упругопластических геометрически нелинейных колец UNIVALVE [9]. Программа UNIVALVE основана на теории малых упругопластических деформаций в сочетании с механической моделью разбиения на слои. Как вписано в работе [10], модель состоит из ряда упруго-идеально-пластических элементов с нулевым модулем упрочнения, соединенных вместе так, чтобы имитировать динамическую кривую напряжения—деформации, показанную на рис. 3. Использовалась поверхность текучести кинематического типа, а также учитывался эффект Баушингера в чистом виде. [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...