Соединения сварные 7—31 — Виды 13. 14 — Повышение прочности

К преимуществам клеевых соединений по сравнению с заклепочными, сварными, болтовыми и другими видами соединений относятся возможность соединения разнородных материалов, более равномерное распределение напряжений в соединениях, повышенная сопротивляемость вибрационным нагрузкам, возможность изготовления облегченных деталей и конструкций из тонких листов, исключение операций изготовления отверстий под механические крепления и соответственно упрощение и ускорение процессов сборки, большая прочность клееных конструкций, снижение веса изделий, получение клееных изделий с ровной и гладкой внешней поверхностью, исключение ослабления связываемых элементов отверстиями, герметичность соединений, получение коррозионностойких соединений, получение выгодных по прочности и весу многослойных конструкций с заполнителями, их экономичность. [c.405]

Для обеспечения нормальной работы конструкции сварное соединение должно обладать достаточной прочностью и пластичностью, коррозионной стойкостью и другими свойствами. С этой целью проводят комплекс испытаний, в том числе при статических и ударных нагрузках, регламентируемых ГОСТ 6996—66. Образцы для испытаний отбирают из реальных конструкций или специальных узлов и макетов, сваренных в условиях, идентичных условиям изготовления реальной конструкции. Обычно испытания выполняют при комнатной температуре, однако в соответствии с техническими условиями на данный вид продукции их могут проводить как при пониженных, так и при повышенных температурах. [c.53]

Для конструкционных низколегированных сталей повышенной прочности и в первую очередь сталей, легированных ванадием, а также титаном и ниобием, слабым участком сварного соединения, в котором возможны хрупкие разрушения при комнатной температуре, может являться, кроме шва, околошовная зона. В этом участке, как будет показано ниже, возможно также образование трещин при термической обработке, что облегчает развитие хрупких разрушений при комнатной температуре. Характерно, что этот вид хрупкости в ряде случаев не устраняется про- [c.86]

В некоторых случаях рекомендуется производить сварку по методу буравчика (рис. 13) [бЭ]. Этот метод обеспечивает повышение прочности сварного соединения, но внешний вид его ухудшается. Чтобы получить шов по методу буравчика , сварочному прутку необходимо придавать вращательное движение и одновременно вдавливать в основной материал. [c.41]

Сущность метода. За последние годы началось применение ультразвука в сварочной технике, который может быть использован с различными целями. Воздействуя ультразвуком на сварочную ванну в процессе ее кристаллизации можно улучшить механические свойства металла сварного соединения за счет измельчения структуры металла шва и удаления газов. Ультразвук можно использовать как источник энергии, создающий сварные соединения, которые могут быть в виде точек и герметичных швов. Ультразвук можно использовать для повышения прочности и качества сварных конструкций, снижая, или полностью снимая, собственные напряжения и деформации, возникающие после сварки. Ультразвуком можно стабилизировать структурные составляющие металла [c.60]

Виды сварных соединен й. . . Правила конструирования. .. Повышение прочности сварных соеди [c.3]

Соединения сварные 7 —31 — Виды 13. 14 — Повышение прочности 14, 20—23 — Правила конструирования 14—19 [c.538]

Контроль качества сварного соединения с помощью образцов-свидетелей. Для контроля качества сварных соединений применяют периодические испытания контрольных технологических образцов-свидетелей. Эти образцы удобны для проведения испытаний и измерений, и их легко изготовить. При обеспечении одинаковых условий сварки образцов и сварных изделий (однородность материала, подготовка свариваемых поверхностей, режим сварки и др.) можно по измеренным характеристикам сварного соединения образцов судить о качестве сварного соединения готовых изделий. Качество сварки на контрольных образцах оценивают по результатам испытаний и измерений, проводимых соответственно требованиям, предъявляемым к сварным соединениям. Кроме механической прочности, нередко предъявляются требования особых свойств. Например, сохранение электрических свойств одного из металлов без изменения их в зоне сварного соединения или сохранение оптических свойств в сварной зоне и геометрических размеров изделий, получаемых способом ДС кварцевых элементов, и т. д. В ряде случаев к сварным соединениям не предъявляются повышенные требования по прочности. Например, для элементов электродов электролизеров, изготовленных способом ДС из пористых и сетчатых материалов, основной является электрохимическая характеристика, полученная при различных плотностях тока. Имея указанные выше данные, необходимо провести статистическую обработку результатов испытаний и измерений, используя математические методы. Основной задачей такой обработки является оценка среднего значения характеристики того или иного свойства и ошибки в определении этого среднего, а также выбор минимально необходимого количества образцов (или замеров) для оценки среднего с требуемой точностью. Эта задача является стандартной для любых измерений и подробно рассматривается во многих руководствах [8]. Следует иметь в виду, что, несмотря на одинаковые условия сварки образцов и изделий, качество соединения может быть различным по следующим причинам. При сварке деталей, имеющих значительно большие размеры по сравнению с контрольными образцами, возможны неравномерность нагрева вдоль поверхности соединения, а также неравномерность передачи давления. Образцы и изделия вообще имеют различную кривизну свариваемых поверхностей, что не обеспечивает идентичности условий формирования соединения. В ряде случаев, особенно для соединений ответственного назначения, перед разрушающими испытаниями образцов и изделий целесообразно, если это возможно, проводить неразрушающий контроль качества сварного соединения, а также другие возможные исследования для установления корреляции между различными измеряемыми характеристиками. Основные методы определения механических свойств сварного соединения и его отдельных зон устанавливает ГОСТ 6996—66. Имеются стандарты для испытаний на растяжение, ударную вязкость, коррозионную стойкость и т. д. [18]. В этих ГОСТах даны определения характеристик, оцениваемых в результате испытания, типовые формы и размеры образцов, основные требования к испытательному оборудованию, методика проведения испытания и подсчета результатов. [c.249]

На рис. 19, б приведен вид узла вакуумного уплотнения в сборе. Ценным качеством данного устройства является отсутствие в нем сварных вакуумных швов. Зона приварки кольца 9 к трубопроводу 8 должна обеспечивать только механическую прочность, но не обладать герметичностью, что существенно упрощает изготовление такого соединения и обеспечивает его надежность в работе. Для изготовления прокладок в разъемных уплотнениях, а также в качестве материала вакуумных шлангов широко используют резину марок 7889 и 9024. Резину марки 9024, обладающую повышенной маслостойкостью, применяют для уплотнения подвижных и неподвижных вакуумных соединений со смазкой. [c.60]

Сопоставление сопротивления усталости стыковых соединений, нахлесточных соединений с прикреплением патрубков и многослойного металла с перфорационными отверстиями. Основным видом несущего соединения многослойных конструкций является стыковой монолитный шов, выполненный автоматической или ручной сваркой. Исходя из этого, при расчетной проверке многослойных конструкций на выносливость в качестве основного расчетного сопротивления принимаются характеристики сопротивления усталости стыкового соединения, устанавливаемые нормами расчета на прочность на основании результатов соответствующих экспериментов. Таким соединениям, как вварка различного рода патрубков и устройство отводов в многослойной стенке, а также другим конструктивным особенностям (устройство перфорационных отверстий) отводится второстепенная роль. Однако эти элементы в конструкциях из монолитного металла создают повышенную в сравнении со стыковыми соединениями концентрацию напряжений, которая, в большинстве случаев, является определяющим фактором, обусловливающим инициирование и развитие усталостных разрушений. Эти виды соединений могут определять также несущую способность многослойных сварных конструкций, подвергающихся в эксплуатационных условиях воздействию циклических нагрузок. Все это потребовало выполнения специальных исследований, связанных с сопоставлением сопротивления усталости рассмотренных видов соединений. Испытаниям подвергались три серии образцов первая — эталонный многослойный образец со стыковым соединением вторая — образец, воспроизводящий устройство перфорационных отверстий в многослойной стенке третья — образец, воспроизводящий вварку угловыми швами мо- [c.260]

Для повышения технологичности сварных конструкций и обеспечения их прочности необходим рациональный выбор типа соединения и метода сварки. При этом следует иметь в виду следующее а) при соединении встык наиболее технологичным является применение контактной стыковой сварки методом оплавления б) следует избегать сварки деталей разных толщин в) при сварке тонких листов следует применять точечную или роликовую сварки г) если по конструктивным соображениям соединение может быть выполнено как встык, так и внахлестку, из условий прочности предпочтительнее первый тип соединения д) при необходимости обеспечения герметичности следует применять роликовую сварку е) точечную сварку не целесообразно применять в узлах, допускающих одностороннюю сварку. [c.470]

Стыковые соединения элементов плоских и пространственных заготовок наиболее распространены. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми видами сварки плавлением и многими видами сварки давлением. Некоторая сложность применения сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, плазменной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквозного прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные или остающиеся подкладки. Другой путь - применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободный подход к корневой части сварного соединения. При сварке элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравновешивания [c.289]

Двухфазные (а + Р)- и псевдо-р-сплавы чувствительны к термическому циклу сварки. При больших скоростях охлаждения в результате распада р-фазы в околошовной зоне сварного соединения образуются структуры, обладающие низкой пластичностью. Для получения оптимального соотношения характеристик прочности и пластичности, а также повышения термической стабильности сварных соединений применяют после сварки полный отжиг или термомеханические виды обработки. [c.476]

Аустенитные стали имеют низкую теплопроводность и высокий температурный коэффициент линейного расширения, что обусловливает перегрев металла в зоне сварки и возникновение значительных деформаций изделия. Основные трудности сварки рассматриваемых сталей и сплавов обусловлены высокой степенью легирования и разнообразием условий эксплуатации сварных конструкций. Основная особенность сварки таких сталей — склонность к образованию в шве и околошовной зоне горячих трещин в виде как мельчайших микротрещин, так и трещин значительных размеров. Образование горячих трещин связано с формированием при сварке крупнозернистой макроструктуры. Применение методов, способствующих измельчению кристаллов, повышает стойкость шва против образования горячих трещин. Эффективным средством является создание аустенитно-ферритной структуры металла щва. Получение аустенит-но-ферритных швов достигается путем дополнительного легирования металла шва хромом, кремнием, алюминием, молибденом и др. В сварных швах изделий, работающих как коррозионно-стой-кие при температуре до 400 °С, допускается содержание феррита до 25 %. В изделиях из жаропрочных и жаростойких сталей, работающих при более высоких температурах, содержание феррита ограничивают 4—5 %. Значительные скорости охлаждения при сварке и диффузионные процессы, происходящие при повышенных температурах в процессе эксплуатации, приводят к сильному охрупчиванию металла сварных соединений жаропрочных сталей и к потере прочности при высоких темпера- [c.334]

Можно предполагать, что при устранении концентраторов напряжений в районе сварных швов и повышении вибрационной прочности сварных соединений до прочности образца из основного металла (что может быть достигнуто соответствующей механической обработкой) опасное сечение не будет совпадать с упрочняемой при сварке зоной. При этом можно ожидать, что вне упрочняемой зоны поперечные остаточные напряжения смогут оказать некоторое влияние. Однако следует иметь в виду, что величина поперечных остаточных напряже-126 [c.126]

В качестве неразрушающих методов контроля на производстве используют испытания сварных узлов и готовых изделий в условиях, превышающих эксплуатационные (более высокие нагрузки, давление, вибрации, температура), но не приводящих к разрушению сварных соединений. Например, баки и емкости, выполненные с применением шовной сварки, испытывают при давлениях, превышающих рабочие давления на 30—50% (условия испытаний указывают в ТУ на сварной узел). Такие испытания позволяют одновременно контролировать прочность сварных швов и герметичность соединений. Испытания давлением целесообразно сочетать с вибрацией или нагружением узла, чтобы выявить соединения с непроваром в виде склейки. При испытаниях узлов повышенным давлением должны быть приняты соответствующие меры безопасности для обслуживающего персонала, особенно при использовании для этой цели воздуха. [c.121]

Коррозионно-стойкие стали, отличающиеся повышенной гомогенностью, находят применение и при криогенных температурах, также создающих опасность хрупких разрушений. К числу основных требований, предъявляемых к сварным соединениям аустенитных сталей криогенного назначения, относят определенный комплекс механических свойств, а именно сочетание высокой исходной прочности (при 20 °С), пластичности, вязкости при температурах до -269 °С и малой чувствительности к концентрации напряжений. При оценке механических свойств важно установить соотношение между характеристиками, используемыми для расчета конструкции, и склонностью материала к концентраторам напряжений или хрупкому разрушению, оцениваемому ударной вязкостью по ГОСТ 9454-78 на трех видах образцов с надрезами радиусом 1,0 мм (K U), 0,25 мм (K V) и с трещиной (КСТ). [c.59]

Можно выделить три возможных по времени э гаг1а разру1нения высокотемпературных конструкций (схема 1). Первый из них связан с испытанием изделия перед пуском в эксплуатацию. Подобного вида разрушения имеют место, например, при гидравлическом испытании сварных барабанов котлов, корпусов арматуры из низколегированных конструкционных и теплоустойчивых перлитных сталей, а также сталей ферритного и феррито-аустенитного классов. Причиной их является обычно заметное повышение переходной температуры хрупкости отдельных зон сварного соединения в сочетании с резким концентратором напряжений в последних. Такими зонами могут явиться зона деформационного старения в сварных соединениях малоуглеродистых и низколегированных сталей и околошовная зона в соединениях низколегированных сталей повышенной прочности и ферритных сталей. Развитию хрупкости этих зон в ряде случаев может способствовать некачественно проведенная термическая обработка изделия после сварки. [c.71]

Рассматриваемые стали широко применяются в строительстве и машиностроении СтО — неответственные элементы конструкций Ст1 — связевые соединения, анкерные болты Ст2 — элементы неответственных сварных конструкций, оконные переплеты, заклепки СтЗ — в горячекатаном состоянии основной материал в строительстве в виде сортового, фасонного и листового проката, детали машиностроения, не подвергающиеся термической обработке Ст4 — строительные конструкции повышенной прочности, детали машиностроения в нетермообработанном и улучшенном состоянии Ст5, Стб, Ст7 в горячекатаном и термообработанном состояниях — детали машиностроения с повышенной прочностью. [c.67]

Х18Н9 (1Х18Н9, ЭЯ1). Применяется преимущественно в виде холоднокатаного листа и ленты повышенной прочности для различных деталей и конструкций, соединяемых точечной сваркой. Сварные соединения, выполненные другими методами сварки, склонны к меж-кристаллитпой коррозии II [c.21]

Х18Н9 Преимущественно в виде холоднокатаного листа и ленты повышенной прочности для различных деталей и конструкций, свариваемых точечной сваркой Сварные соединения, выполняемые другими методами, склонны к межкристаллитной коррозии [c.25]

Хотя очевидно, что одной из основных прНчИн появлений указанных трещин является высокая жесткость данной конструкции вварных толстостенных штуцеров, вызвавшая появление значительных реактивных сварочных напряжений, в то же время определенная ориентация трещин в околошовной зоне и отсутствие их до отпуска, проверенное тщательным ультразвуковым контролем, несомненно свидетельствует о чувствительности подобных сталей к трещипообразованию в сварных конструкциях при термической обработке. Склонность к этому виду растрескивания показали сварные соединения ряда конструкционных сталей повышенной прочности, нашедших широкое применение в американской, английской и японской практике, в том числе и для сосудов высокого давления [95]. [c.95]

Хастелой F. Применяется в виде литья и проката для изготовления химической аппаратуры, стойкой в щелочных растворах, в растворах сернистой кислоты и сернистом газе и др. (см. раздел коррозии). Сплав по свойствам близок к легированным аусте-нитным сталям на базе Y-твердого раствора. Он имеет повышенную прочность при высоких температурах, сохраняя достаточную пластичность при кратковременных испытаниях и низкие значения ее при длительных испытаниях. Хастелой F хорошо сваривается с применением присадочной проволоки того же состава. Сварные соединения имеют такую же прочность, что и основной металл, и высокую пластичность. [c.620]

Технологию сварки для этих сталей выбирают из условий соблюдения комплекса требований, обеспечивающих прежде всего равнопрочность сварного соединения с основным металлом и отсутствие дефектов в сварном соединении. Сварное соединение должно быть стойким против перехода в хрупкое состояние, а деформация конструкции должна быть в пределах, не отражающихся на ее работоспособности Металл шва при сварке низкоуглеродистой стали незпачительно отличается по своему составу от основного металла — снижается содержание углерода и повышается содержание марганца и кремния. Однако обеспечение равнопрочности при дуговой сварке не вызывает затруднений. Это достигается за счет увеличения скорости охлаждения и легирования марганцем и кремнием через сварочные материалы. Влияние скорости охлаждения в значительной степени проявляется при сварке однослойных швов, а также в последних слоях многослойного шва. Механические свойства металла околошовной зоны подвергаются некоторым изменениям по сравнению со свойствами основного металла — при всех видах дуговой сварки это незначительное упрочнение металла в зоне перегрева. При сварке стареющих (например, кипящих и полуспокойных) низкоуглеродистых сталей на участке рекристаллизации околошовной зоны возможно снижение ударной вязкости металла. Металл околошовной зоны охрупчивается более интенсивно при многослойной сварке по сравнению с однослойной. Сварные конструкции из низкоуглеродистой стали иногда подвергают термической обработке. Однако у конструкций с угловыми однослойными швами и многослойными, наложенными с перерывом, все виды термической обработки, кроме закалки, приводят к снижению прочности и повышению пластичности металла шва. Швы, выполненные всеми видами и способами сварки плавлением, имеют вполне удовлетворительную стойкость против образования кристаллизационных трещин из-за низкого содержания углерода. Однако при сварке стали с верхним пределом содержания углерода могут появиться кристаллизационные трещины, прежде всего в угловых швах, первом слое многослойных стыковых швов, односторонних швах с полным проваром кромок и первом слое стыкового шва, сваренного с обязательным зазором. [c.102]

Сварка конструкционных среднеуглеродистых, низколегированных сталей повышенной прочности. Свариваемость сталей с увеличением содержания углерода ухудшается. Содержание углерода >0,3% способствует склонности сталей к закалке и образованию холодных трещин в свариваемом соединении и пор в металле шва. Во избежание образования пор, трещин применяют специальные электроды (с малым содержанием водорода типа Э-55 Э-85), а также предварительный подогрев и последующий высокотемпературный отпуск. Для изготовления сварных деталей из сталей типа 25ХГСА и ЗОХГСА с пределом прочности 1100—1300 МН/м (110—130 кгс/мм ) применяют после сварки термическую обработку (закалку и отпуск). Детали больших габаритов можно изготавливать из предварительно термически обработанных элементов. Для сварки сталей 25ХГСА и ЗОХГСА можно использовать все виды сварки. [c.493]

Детали, изготовляемые глубокой вытяжкой. Сварочная проволока для газовой электродуговой сварки хромоникелевых сталей типа Х18Н10Т Преимущественное применение в виде холоднокатаного листа и ленты повышенной прочности для различных деталей и конструкций, свариваемых точечной сваркой. Сварные соединения, выполненные другими методами, склонны к межкристаллитной коррозии [c.276]

Наиболее простой вид активного управления сваркой состоит в первоначальном подборе законов изменения ТУ (т) и ( ) или ( ) в процессе данной сварки. Такой подбор позволяет получить оптимальные зависимости N ) (см., например, [40]) и о ( )> которые выдерживаются затем автоматически. Такой вид активного управления был порожден необходимостью сваривать трудносвариваемые металлы. Например, чтобы реализовать в начале сварки жаропрочных металлов [34] хороший механический контакт наконечника с деталью, процесс ведут при малой мощности Рзл и большом значении N, а затем, чтобы получить сварку, увеличивают Рэд и уменьшают N. Если материалы свариваются хорошо, то активное управление процессом сварки позволяет улучшить качество соединений. Простейший случай такого управления, однако, более сложен [57], чем автоматическая работа по выбранным зависимостям N ), (х). Согласно работе [57], управление процессом сварки (управление величиной т) происходит во время каждого сварочного цикла, в соответствии с регистрируемой во время цикла изменяющейся величиной з, т. е. амплитудой колебаний опоры Когда достигает величины, установленной заранее для данного объекта сварки, процесс сварки прекращается. Полагают, что изменения ёз (х) отражают кинетику образования сварного соединения [57]. Управление осуществляют с помощью простого устройства электродинамический датчик колебаний опоры соединен с устройством, выключающим электрический генератор при заранее найденной величине сигнала датчика. При таком методе управления процессом колебания прочности соединений составляют всего +5%. Управление процессом в зависимости от изменения некоторого выбранного параметра в течение каждого сварочного цикла наиболее перспективно именно при ультразвуковой сварке металлов, так как в этом способе сварки есть много параметров, пригодных для такого вида управления. Например, можно одновременно управлять величиной N, настраивая систему на максимальную величину (см. 5 гл. 1), и мощностью Р. для сохранения выбранной величины Очевидно, что все такие системы управления должны строиться с учетом физики процесса сварки для получения максимальной прочности соединений и минимального разброса прочности и времени сварки (повышение производительности). Системы с автоматизированным поиском оптимальных условий могут дополняться системами, обладающими широкими возможностями экспериментального подбора зависимостей ТУ (т) и ( )- Одна из таких систем основана на управлении величиной в течение сварочного цикла, в соответствии с требованием обеспечить большое время нарастания до установившейся величины (см. гл. 1 и 2) и с возможностью увеличивать или в конце свароч- [c.144]

Механико-термическая обработка является одним из нерспектившлх путей повышения прочности и пластичности сплава ВТ15 и ого сварных соединений после сварки. Она состоит из следующих операций закалка на -фазу, пластическая деформация (обычно прп комнатной температуре) и старение. При этом виде обработки сварн1.тх соедипений весьма важно обеспечить высокую химическую однородность -фазы перед деформацией. [c.294]

Стыковые соединения элементов плоских и пространственных заготовок наиболее распространены. Соединения имеют высокую прочность при статических и динамических нагрузках. Их выполняют практически всеми видами термической и многими видами термомеханической сварки. Некоторая сложность применения сварки с повышенной тепловой мощностью (автоматической под флюсом, пла ,менной струей) связана с формированием корня шва. В этом случае для устранения сквоз юго прожога при конструировании соединений необходимо предусматривать съемные и остающиеся подкладки. Другой путь — применение двусторонней сварки, однако при этом необходимы кантовка заготовки и свободны подход К корневой части сварного соединения. При сварке элементов различных толщин кромку более толстого элемента выполняют со скосом для уравнива1П1Я толщин, что обеспечивает одинаковый нагрев кромок н исключает прожоги в более тонком элементе. Кроме того, такая форма соед шения работоспособнее вследствие равномерного распределения деформаций и напряжений. [c.247]

При больших габаритах изделий следует проводить местную термическую обработку зоны сварного соединения. При сварке встык деталей, имеющих различную толщину, возникают остаточные напряжения, которые приводят к усилению коррозии. Для уменьшения напряжений желательно уравнивание толщины свариваемых деталей на участке шва. Необходимо избегать наложения швов в высоконапряженных зонах конструкции, так как остаточные сварные напряжения, суммируясь с рабочими напряжениями, вызьшают опасность коррозионного растрескивания. Рекомендуется не деформировать металл около сварных швов, заклепок, отверстий под болты. Механическая обработка швов фрезой, резцом или абразивным кругом обеспечивает плавное сопряжение шва и основного металла и этим способствует уменьшению концентрации напряжений в соединении и повышению его коррозионно-механической прочности. Особенно эффективна механическая обработка стыковых соединений, предел выносливости которых после обработки шва растет на 40—60 %, а иногда достигает уровня предела выносливости основного металла. Стыковые соединения по сравнению с другими видами сварных соединений характеризуются минимальной концентрацией напряжений и наибольшей усталостной прочностью. Повышения усталостной проч- [c.197]

Одной из основных причин снижения эксплуатационной надежности разнородных сварных соединений является хрупкое разрушение в зоне сплавления. Для предупреждения этого явления рекомендуется применять сварочные материалы с повышенным запасом аустенитности, лучше всего электроды на никелевой основе. Образование и развитие в зоне сплавления переходных прослоек, появляюш,ихся в результате диффузии углерода из малолегированного основного металла в аустенитный шов при сварке, термообработке и эксплуатации конструкции в условиях высоких температур, также может способствовать снижению прочности разнородных соединений. Переходные прослойки в виде обезуглероженной зоны крупных зерен феррита со стороны малолегированного металла и высокотвердой прослойки со стороны аустенитного шва образуются, начиная с температуры 420— 450° С и наибольшей толщины достигают во время выдержки при температуре 800—850° С. [c.151]

Здесь следует отметить, что в сварных соединениях прочность сцепления металлической основы и включений, расположенных в зоне термического влияния, может уменьшаться в результате высокотемпературного нагрева в процессе сварки, приводящего к изменению механических свойств матрицы. Это определяет пониженное сопротивление листового проката и сварного соединения к СР, что послужило основанием для отнесения СТ к дефектам сварных соединений типа холодных трещин. В условиях низкой пластичности формирование слоистой макротрещины проходит без макропластиче-ских деформаций (рис. 4.3, а) с образованием слоисто-хрупкого разрушения [15]. В более пластичной основе включение деформируется в форму линзы, а затем происходит разрушение основы (рис. 4.3, б). Очевидно, что во втором случае поверхность разрушения при движении СТ будет иметь вязкий вид, что означает повышенное сопротивление СР (слоисто-вязкое разрушение). [c.94]

Весьма надежным является крепление конца каната с помощью коуша с заливкой (рис. 70, в). Для этого конец каната пропускают через стальной литой коуш-втулку (применение сварных и чугунных конусных коушей не допускается), затем расплетают его на длине, равной примерно двум длинам конуса, вырезают органический сердечник, обезжиривают, протравляют кислотой и промывают в горячей воде. Каждую проволоку сгибают пополам, конец каната втягивают в коуш и заливают легкоплавким сплавом. Перед заливкой втулку подогревают примерно до 100 °С, чтобы сплав равномерно заполнял объем. Получак)щееся монолитное соединение отличается повышенной надежностью, но при применении этого способа крепления необходимо иметь в виду, что при температуре заливки 400°С отмечается уменьшение предела прочности проволок у края конуса. Так, при температуре заливки 520 °С предел прочности понижается примерно на 20 %. Поэтому следует пользоваться сплавами, имеющими температуру плавления 330. .. 360°С. [c.173]

Для трубопроводов, работающих в коррозионноагрессивных средах, в условиях повышенных температур (жаростойкие и жаропрочные) используются высоколегированные аустенитные стали марок 12Х18Н10Т, 08Х18Н12Б и др. К сварным соединениям таких трубопроводов предъявляют особые требования, в том числе стойкость против межкристаллитной и других видов коррозии, стойкость против окалинообразования, высокая механическая прочность при повышенных температурах и т. д. [c.144]

Поры в сварных соединениях, которые чаще располагаются в виде цепочки по зоне сплавления, снижают статическую и динамическую прочность сварных соединений. Их образование может вызываться попаданием водорода вместе с адсорбированной влагой на присадочной проволоке, флюсе, кромках свариваемых изделий или из атмосферы при нарушении защиты. Перераспределение водорода в зоне сварки в результате термодиффузионных процессов при сварке также может привести к пористости. Растворимость водорода в титане уменьшается с повышением температуры. Поэтому в процессе сварки титана водород диффундирует от зон максимальных температур в менее нагретые области, от шва - к основному металлу. Важнейшими мерами борьбы с порами, вызванными водородом при высококачественном исходном материале, является тщательная подготовка сварочных материалов, в частности прокалка флюса, применение защитного газа гарантрфованного качества, вакуумная дегазация и зачистка перед сваркой сварочной проволоки и свариваемых кромок (удаление альфированного слоя травлением и механической обработкой, снятие адсорбированного слоя перед сваркой щетками или шабером, обезжиривание), соблюдение защиты и технологии сварки. В сварном шве поры могут образоваться вследствие задержания пузырьков инертного газа кристаллизующимся металлом сварочной ванны при сварке титана в среде защитных газов захлопывания микрообъемов газовой фазы, локализованных на кромках стыка, при совместном деформировании кромок в процессе сварки химических реакций между поверхностными загрязнениями и влагой и т.д. [c.127]

Ннкель и большинство никелевых сплавов производятся в обычной для деформируемого материала виде — плита, лист, сортовой прокат, грубы и т. д., а в некоторых случаях также в виде плакированного стального листа. Листовой материал можно использовать в качестве коррозионностойкой обшивки химических реакционных аппаратов, а некоторые из сплавов можио применять для наплавки сварных швов, обеспечивающей коррозиониостойкую поверхность соединения. Для тех случаев, где требуются более высокая прочность, чем у обычного металла, выпускаются высокопрочные модификации некоторых матмилов, в частности ннкеля и сплавов N1—Си и N1—Сг. Этн материалы упрочняются за счет дисперсного твердения, поэтому для получения максимальной прочности нужна термообработка. Никель и большинство типов никелевых сплавов выпускаются также в виде литья, а сплав N1—51 и некоторые из сплавов N1-Сг—Ре—Мо—Си с повышенным по сравиеиию с обычным содержанием кремиия производятся только в виде литья. Эти материалы используются главным образом для изготовления насосов и вентилей. Производство и сварка некоторых деформируе- [c.153]

Железо в оловянистой и алюминиевых бронзах растворяется в твердом состоянии в незначительном количестве. В оловянистой бронзе при затвердевании сплава железо при содержании его до 0,01% выделяется в виде самостоятельной фазы. Железо значительно измельчает структуру, повышает твердость и предел прочности. Однако в оловянистых бронзах железо снижает химическую стойкость и ухудшает технологические свойства. При обработке давлением в оловяннофосфористых сплавах содержание железа не должно быть более 0,03%. В деталях, полученных литьем, допускается до 0,4% Fe. При повышенном содержании железа в алюминиевых бронзах оно выделяется в виде AlaFe — интерметаллического соединения. Железо повышает механические свойства алюминиевых бронз, задерживая рекристаллизацию и измельчая зерно. Кроме того, железо устраняет явление самопроизвольного отл ига, приводящего к хрупкости сварного шва. В других бронзах (например, марганцовистой, кремнистой, бе-риллиевой и т. д.) железо является вредной примесью, снижающей физико-химические свойства, особенно важные при сварке. [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...