Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Напряжения сварные

Прочность сварного стыкового шва оценивается коэффициентом прочности ф, т. е. отношением допускаемого напряжения сварного шва [Ср] к допускаемому напряжению основного металла [Стр]  [c.31]

Рис, 3.16. Зависимость критических напряжений сварных соединений от относительной величины дефекта 1/В при различных значениях параметров (К , В. р — соответственно кривые I. 2. 3)  [c.102]


Изучение склонности к коррозионному растрескиванию сварных соединений сплава АТЗ (при ручной и автоматической сварке) в слабом растворе серной кислоты показало, что при различных видах испытания критическая интенсивность напряжений сварных соединений не снижалась более чем на 6 % по сравнению с пороговым значением основного металла. Отмечено существенное значение отжига сварных соединений, который резко повышает их стойкость к коррозионному растрескиванию.  [c.52]

Влияние напряжений на коррозию многократно усиливается в местах резких изменений геометрической формы поверхности, являюш,ихся концентраторами напряжения (сварные соединения, поверхностные дефекты, царапины, задиры и т. п.), что вызывает неравномерность коррозии и ее локализацию. В результате этого может возникнуть коррозионная усталость металла, характеризующаяся развитием коррозионного процесса в вершине коррозионно-механической трещины, приводящей к разрушению. Факты подтверждают коррозионно-усталостную природу возникновения трещин при разрушениях на ряде нефтепроводов [166].  [c.222]

Рис. 24. Диаграмма предельных напряжений сварных соединений при нагружениях с различными коэффициентами асимметрии цикла Рис. 24. <a href="/info/23903">Диаграмма предельных напряжений</a> <a href="/info/2408">сварных соединений</a> при нагружениях с различными <a href="/info/5899">коэффициентами асимметрии</a> цикла
Сравнительные испытания сварных и клепаных цилиндрических сосудов диаметром 1,5 м показали, что разрушение обоих видов сосудов при статической нагрузке происходило при одних и тех же давлениях, и сварные сосуды разрушались так, как если бы они были свободны от остаточных напряжений. Сварные сосуды имели довольно значительные остаточные сварочные напряжения, а клепаные не имели их совершенно.  [c.219]

Длительность цикла естественного старения крупных деталей обыкновенно ограничивается 20 сутками, но иногда этот срок уменьшается или увеличивается в несколько раз в зависимости от конфигурации и назначения детали. При обработке металлоконструкций также возникает необходимость в снятии напряжений сварных швов. Металлоконструкции, изготовленные из сталей, обладающих плохой, ограниченной и удовлетворительной свариваемостью, подвергаются термической обработке по режиму стали до и после сварки. При хорошей свариваемости материала металлоконструкции, работающие в условиях статиче ской нагрузки, термической обработке не подвергаются. При динамической нагрузке проводится термическая обработка после сварки по режиму стали. Борьба с внутренними напряжениями заготовок ведется главным образом путем улучшения технологичности конструкций деталей и введением операций старения.  [c.398]


Выбор формы и размеров разделки под вварку штуцеров в многослойные обечайки и днища производился из условий возможности автоматизации метода предварительной наплавки выбранного способа вварки штуцеров оптимального объема наплавленного металла минимальных деформаций и напряжений сварного соединения.  [c.78]

Корпус парогенератора сваривают из свальцованных листов. Корпус больших размеров выполняют из двух или более предварительно свальцованных листов, сваренных продольным швом на всю толщину листов. Отдельные обечайки сваривают круговым швом. Для снятия напряжений сварной корпус иногда подвергают термической обработке, режим термообработки определяется маркой стали, толщиной стенки и диаметром сосуда. Отдельные под-  [c.68]

При сварке следят, чтобы каждый последующий шов перекрывал предыдущий не менее чем на /з ширины. Максимальная ширина наплавки параллельными швами не должна превышать шести диаметров электродов. При заварке дефектов объемом более 150 см с целью снижения сварочных напряжений сварные швы (валики) выполняют в различных направлениях.  [c.445]

Термическую обработку стыков трубопроводов необходимо выполнять до холодного натяга. Холодный натяг производят часто при сварке последнего, замыкающего стыка паропровода. Натяг должен компенсироваться в дальнейшем удлинением трубопровода после прогрева его до рабочей температуры. В результате холодного натяга трубопровод разгружается при рабочих температурах от температурных напряжений. Если производить термическую обработку после натяга, появляется опасность образования трещин в напряженных сварных стыках, нагретых до температуры, значительно превышающей рабочую. При температуре отпуска прочность стыка значительно ниже, чем при комнатной или рабочей температуре. В результате отпуска первого же стыка часть натяга снимается, так как отпускаемый стык служит пластическим шарниром.  [c.211]

Здесь 1 — число швов у ступицы S = + Sj в кГ-, [т] — допускаемое напряжение сварного шва.  [c.691]

Основными и наиболее напряженными сварными швами диафрагмы являются стыковые кольцевые швы, соединяющие решетку с телом и ободом. Указанные швы связывают ленты и лопатки с телом и ободом и через них на обод диафрагмы передаются усилия, воспринимаемые лопатками от давления рабочей среды. Если условно представить, что передача этого усилия происходит через участки шва, вписываемые в профиль лопатки на высоту, равную высоте шва, то напряжения в последнем будут превышать напряжения в лопатках пропорционально отношению моментов инерции полного сечения лопатки и сечения шва. Как показано на графике фиг. 93, применительно к профилю направляющей лопатки 6-й ступени турбины ВПТ-25-3 ЛМЗ, напряжения в швах резко изменяются в зависимости от высоты шва.  [c.144]

Что касается термической обработки, то общеизвестным является ее положительное действие на внутренние напряжения сварного шва и практика ремонта лишний раз подтвердила работоспособность и надежность термически обработанных швов.  [c.111]

Нередко повреждению от усталости металла подвергаются сечения лопасти с малыми статическими напряжениями, но при этом повреждение начинается всегда в местах концентрации напряжений (сварные швы, места заварок, литейные дефекты, конструктивные концентраторы и т. п.).  [c.5]

Допускаемые напряжения сварных швов при статическом нагружении  [c.93]

Термическая обработка. Для снятия напряжений сварное соединение из углеродистых конструкционных сталей подвергают общему высокому отпуску (нагрев до 630...650°С с выдержкой при этой температуре из расчета 2...3 мин на 1 мм толщины металла). Охлаждение должно быть медленным, чтобы снова не возникли напряжения. Поэтому деталь охлаждают до температуры 300 °С с печью, а затем на спокойном воздухе.  [c.38]

Предусмотренное существующими требованиями применение в рассматриваемых ответственных конструкциях лишь спокойных сталей устраняет вероятность разрушения в области температур деформационного старения, обеспечивая надежную работу изделия. Исключением из этого общего правила могут быть лишь случаи коррозионного растрескивания под напряжением сварных узлов под воздействием щелочных сред или водорода. Основным  [c.163]


Другие конструктивные меры. В сварных конструкциях следует избегать деталей и узлов, вызывающих значительную концентрацию напряжений и неблагоприятное распределение напряжений. Сварные швы не следует располагать в наиболее напряженных участках конструкции.  [c.226]

Контролю подвергаются наиболее напряженные сварные соединения.  [c.296]

Сварку а -сплавов следует проводить при минимальной погонной энергии с целью ограничения роста зерна (а + Р)-сплавы, которые легко образуют хрупкие соединения, целесообразно сваривать на мягких режимах с малой скоростью охлаждения р-сплавы следует охлаждать со скоростью, близкой к закалочной. Для стабилизации механических свойств и снятия остаточных напряжений сварные соединения а-сплавов подвергают отжигу при температурах 500... 600 °С и продолжительности вьщержки 0,5... 1 ч. Упрочняющая термообработка (а + р)- и р-сплавов состоит в закалке начиная с температур 880...950°С и старении при 475... 500 °С в  [c.273]

Массовые выходы из строя в 1960-х годах шаровых резервуаров для хранения безводного жидкого аммиака вследствие коррозионного растрескивания под напряжением сварных соединений вызвали огромный интерес к природе этого явления. Были обследованы более ста (121) резервуаров, эксплуатируемых в США, Ирландии, Финляндии и других странах. По данным магнитопорошковой дефектоскопии у 37 резервуаров имелись трещины в зонах сварных соединений, как правило, поперек сварного шва. Встречались также в зонах термического влияния и основном металле продольные трещины. Зарождались и преимущественно распространялись трещины на внутренней стенке резервуара. Трещины, возникшие в сварных соединениях, большей частью являлись межкристаллитными. Транскристаллитный характер трещин встречается значительно реже.  [c.290]

Выполнить исследование распределения деформаций (с использованием соответствующих экспериментальных методов) наиболее нагруженных (определяемых предварительным расчетом) зон конструкции (зоны краевых эффектов, места концентрации напряжений, сварные соединения и т. д.) в зависимости от величины нагрузки с учетом поциклового перераспределения напряжений и деформаций.  [c.135]

Уильямс и др. [101] исследовали коррозию под напряжением сварных соединений сплава 7039-Т61, полученных электронно-лучевой сваркой. Образцы, нагруженные до предела текучести (оо.а), подвергались иеременному погрун ению в синтетическую морскую воду. При 500-Ч испытаниях не наблюдалось разрушений, вызванных коррозионным растрескиванием. В зоне термического влияния происходила умеренная питтииговая коррозия, чем и объяснялись потери прочности образцов, испытывавшихся в состоянии непосредственно после сварки (табл. 59).  [c.154]

Исследованиями установлено, что сварка теплоустойчивых сталей больших толщин должна производиться с применением предварительного и сопутствующего подогрева. Для уменьшения величины остаточных напряжений сварное соединение после сварки должно подвергаться отпуску при температуре, не превышающей температуру отпуска стали до сварки. Во избежание значительного укрупнения зерен и падения ударной вязкости по линии сплавления, сварка должна осуществляться на режимах с ограниченными тепловложе-ниями. Для предотвращения развития диффузионных процессов необходимо стремиться максимально приблизить химический состав шва к составу основного металла. Наилучшие результаты по получению заданного (требуемого) химического состава металла шва определены при легировании через сварную проволоку.  [c.121]

Осауленко Л. Л. Исследование концентрации напряжений сварных соединений и многослойных оболочек методом фото упругости Автореф. дис.. .. канд. техн. наук. Киев, 1974.—21 с.  [c.270]

Для создания условий деформационного старения, способного вызвать растрескивание, требуется весьма значительная напряженность шва. Она возникает при производстве натурных изделий из сплава Кепё 41 и является одним из основополагающих факторов, обусловливающих применение этого сплава. Иными словами, сплав Кепё 41 избегают применять для изготовления крупногабаритных сварных соединений, отличающихся высокой напряженностью. При испытании напряженных сварных соединений было обнаружено, что в случае разрушения сварного шва растрескивание, присущее условиям деформационного старения, не возникает. Полагают, что помимо внешних напряжений, контролируемых геометрией свариваемого изделия, значительную роль в растрескивании, возникающем вследствие деформационного старения, играют внутренние остаточные напряжения. На рис. 18.12 в качественном представлении дано распределение напряжений вокруг длинного ненапряженного стыкового шва в тонколистовом изделии. Можно видеть, что ось растягивающих напряжений  [c.283]

Титановые сплавы. При сварке титановых сплавов существует вероятность образования холодных трещин из-за наличия в металле водорода, образующего хрупкие нестабильные гидриды, и появления метастабильной со-фазы, вызывающей изменение объема металла и образование внутренних напряжений. Длительное воздействие внутренних напряжений может привести к возникновению трещин. Для устранения возможности образования трещин проводят комплекс мер, повышающих чистоту металла по водороду травление проволоки и деталей, вакуумный отжиг, механическую зачистку, обезжиривание. Для снятия внутренних напряжений сварные узлы после сварки подвергают отжигу при 650—750 °С. Хрупкий, газонасыщенный наружный слой деталей и узлов, проходивщих обработку, связанную с нагревом на воздухе, снимают с помощью пескоструйной обработки и травления.  [c.513]


Как известно, ремонт сварных соединений паропроводов представляет определенные трудности, связанные с гарантированной надежной дальнейшей эксплуатацией отремонтированных сварных деталей. Наиболее сложным в этом отношении является восстановление работоспособности сварных соединений с повышенной концентрацией напряжений (сварных тройников, стыков паропроводных труб с толстостенными трубными элементами) и соединений паропроводов из теплоустойчивых хромомолибденованадиевых сталей, характеризующихся повышенной склонностью к появлению трещин при сварке, термообработке и в процессе эксплуатации. Так, из анализа эксплуатации паропроводов следует, что технология ремонта может оказаться неэф-  [c.281]

Трещины по околошовной зоне, имеющей пониженное сопротивление ползучести, развиваются при температурах выше 500 °С. Трещины образуются в зоне термического влияния сварки на расстоянии 2—4 мм от линии сплавления, развиваясь параллельно ей либо отклоняясь в основной металл. Такие трещины развиваются с наружной стороны сварного соединения по кольцевому периметру щва, Наличие мягкой малопрочной прослойки шириной 0,5—2 мм является характерной особенностью сварных соединений из термически упрочняемой хромомолибденованадиевой стали. Механические свойства металла таких соединений обычно удовлетворительные. Трещины по мягкой прослойке распространяются интеркристаллически и развиваются довольно медленно (за 70—100 тыс. ч). Основная причина таких повреждений — действие напряжений, превышающих допустимые и обусловленных конструктивными концентраторами напряжений (сварные соединения литых деталей с трубами, соединения элементов разной толщины, угловые щвы тройников), нарушениями трассировки и неправильной работой опорно-подвесной системы трубопроводов. Меры по предупреждению таких повреждений — снижение концентрации напряжений и улучшение условий эксплуатации трубопроводов.  [c.226]

Два стальных листа толщиной 6 = 20 мм соединены между собой сварным швом встык (рис. 30). Определить необходимую ширину листов Ь исходя из условия прочности сварного шва, если растягивающая листы нагрузка Р = 300 кн ( 30 Г), а допускаемое напряжение сварного шва [о] =128 Мн1м  [c.30]

Определить необходимое количество сварных точек, обеспечивающее равнопрочность соединения (рис. 122). Допускаемое напряжение материала листа [0р] = 14О Мн/м 1400 кГ1см ), допускаемое напряжение сварных точек [т р] =  [c.86]

Определить необходимую длину фланговых швов и длину шва в прорези из условия равной рочности элементов соединения (рис. 123). Допускаемое напряжение полосы [ар] = 140 Мн1м ( 1400 кГ1см ), допускаемое напряжение сварного шва [т ] = 100 Мн/м ( 1000 кГ/см ).  [c.86]

Заклепочное соединение стержня фермы (рис. 128, а) решили заменить равнопрочным сварным соединением (рис. 128, б).. Определить сечение швеллера, необходимую длину фланговых шБСб я достигнутую при этой замене экономию средств, если стоимость изготовления 1000 кг (I T) сварных строительных металлоконструкций составляет примерно 80% от стоимости клепаных. Допускаемое напряжение материала швеллера [Ор] = = 160 Мн/м ( 1600 кГ/см ), допускаемое напряжение сварного шва [Tjp]=100 Мн м ( 1000 кПсм ). Катет шва к=10л< и  [c.92]

Титан легко насыщается газами (водородом, кислородом) и становится хрупким. Поэтому обработку титана в частности его сварку необходимо проводить в Защитной среде. Наибольщее распространение получила аргонодуговая сварка титана [33, с. 262—270]. Технический титан ВТ 1, особенно высокой чистоты (ВТ 1-0 и ВТ1-00) более стоек к наводораживанию при сварке, чем сплав 0Т4, поэтому его можно использовать для напряженных сварных конструкций, работающих в кислых средах [38].  [c.128]

Коррозионное растрескивание вызывается растягивающими напряжениями, Для большинства систем металл среда имеются пороговые (критические) напряжения СТт>ор. ниже которых растрескивание не имеет места/ Пороговые напряжения сварных соединений варьируются в пределах (0,2... 1) ориентировочно для стали СтЗсп — (т в щелочах, 0,5сГт в нитритах для стали типа 12XI8H10T — 0,4а в кипящих хлоридах для титановых сплавов — 0,5а в кислых средах для алюмини-  [c.514]


Смотреть страницы где упоминается термин Напряжения сварные : [c.12]    [c.515]    [c.474]    [c.195]    [c.154]    [c.97]    [c.98]    [c.84]    [c.84]    [c.75]    [c.159]    [c.156]   
Защита от коррозии старения и биоповреждений машин оборудования и сооружений Т2 (1987) -- [ c.7 , c.521 ]



ПОИСК



Влияние внутренних напряжений на сварное соединение

Влияние на сероводородное растрескивание прочностных характеристик, термической обработки стали, деформаций и внутренних напряжений в металле, наличия сварных швов

Влияние остаточных напряжений и деформаций на прочность и несущую способность сварных конструкций

Влияние остаточных напряжений на развитие усталостных трещин в сварных узлах

Влияние сварочных деформаций, напряжений и перемещоЕшй на качество сварных конструкций

Внутренние напряжения и деформации в сварных изделиях и способы их уменьшения Причины возникновения внутренних нанряжений

Внутренние напряжения и деформации в сварных изделиях, способы их уменьшения Причины возникновения внутренних напряжений

Выносливость сварных соединений висимости от предварительного нагружения и остаточных напряжений

Допускаемые напряжения в сварных соединениях турбин

Допускаемые напряжения в сварных соединениях, выполненных контактным способом

Допускаемые напряжения в сварных швах

Допускаемые напряжения для сварных конструкций из алюминиевых сплавов

Допускаемые напряжения для сварных соединений

Допускаемые напряжения при расчете прочности сварных соедине- з lf Сварные балки

Защита сварных соединений от коррозии под напряжением

Кепич Т. Ю., Нуркиянов А. М., Мазур К. И. Концентрация напряжений возле дефектов в зоне сварного шва фотоупругих моделей многослойных оболочек

Конструкции сварных соединений и распределение напряжений в них

Концентрация напряжений в сварных соединениях

Концентрация напряжений в сварных соединениях при упругих деформациях

Концентрация напряжений в сварных точечных соединениях

Коррозия сварных соединений при наличии напряжении

Коэффициент концентрации напряжений эффективный в сварных соединениях

Коэффициент прочности сварного шва напряжений

Металлические Сварные швы - Допускаемые напряжени

Металлы для изготовления дисков, цельнокованых и сварных роторов и валов. Допускаемые напряжения

Методы повышения прочности сварных соединений при переменных нагрузках, влияние остаточных напряжений

Методы снижения остаточных напряжений и деформаций в сварных конструкциях

НАПРЯЖЕНИЯ - ОВАЛЬНОСТЬ для сварных швов

НАПРЯЖЕНИЯ - ОВАЛЬНОСТЬ сжатых элементов сварных ферм Коэффициент уменьшения

НАПРЯЖЕНИЯ — НАТЯ сжатых элементов сварных ферм Коэффициент уменьшения

Нагружение сварных конструкций предварительное снятия достаточных напряжений

Направляющие Напряжения допускаемые листоштамповочных сварные 341 343 — Сталь листовая

Направляющие Напряжения допускаемые листоштамповочных сварные секционные

Направляющие Напряжения допускаемые листоштамповочных сварные составные

Напряжение в наклонных сварных соединений

Напряжение для сварных шцов

Напряжение плоское в сварных швах

Напряжения аккумуляторов в поясных швах сварных бало

Напряжения в балках от в верхнем поясе сварной фермы

Напряжения в балках от в поясных швах сварных балок Проверка

Напряжения в сварных остаточные 354 — Влияние

Напряжения в сварных собственные

Напряжения в сварных соединениях Снижение при отпуске

Напряжения в сварных соединениях — допускаемые 332 — Методы устранения 356 — Механизм

Напряжения в сварных соединениях — допускаемые 332 — Методы устранения 356 — Механизм образования

Напряжения в сварных соединениях — допускаемые 332 — Методы устранения 356 — Механизм прочность

Напряжения в сварных швах

Напряжения в соединениях сварных — Влияние

Напряжения для сварных швов

Напряжения допускаемые в паяных для сварных швов

Напряжения допускаемые в паяных соединениях для сварных швов

Напряжения допускаемые в передачах сварных

Напряжения допускаемые для сварных швов

Напряжения и деформации при сварке. Термическая обработка сварных конструкций

Основные приемы устранения напряжений и деформаций сварных конструкций

Остаточные напряжения в сварных конструкциях

Остаточные напряжения в сварных конструкциях и влияние их на прочность

Остаточные напряжения в сварных соединениях

Остаточные напряжения и деформации в сварных конструкциях

Остаточные напряжения и конструкционная прочность сварных соединений

Оценка прочности сварных соединений при наличии в них остаточных напряжений

ПРОИЗВОДСТВО СВАРНЫХ КОНСТРУКЦИИ Деформации, напряжения и перемещения, возникающие при сварке конструкций (проф. д-р техн. наук В. А. Винокуров)

Повышение прочности сварных соединений при переменных напряжениях

Прочность сварных балок при переменных напряжениях

Прочность сварных соединений и допускаемые напряжения

Прочность стыковых сварных соединений при переменных напряжениях

Прочность усталостная сварных соединений Влияние стыковых 114—117 — Механическая обработка шва 116 — Напряжения в стыковом соединении 115 Остаточные напряжения от сварки

Распределение напряжений в остаточных в сварном шве

Распределение напряжений в сварных соединениях

Распределение напряжений в сварных швах

Распределение сварочных напряжений в сварных соединениях

Расчет прочности сварных соединеДопускаемые напряжения для сварных швов

Расчет стыковых и нахлесточных сварных соединений при осевом нагружении. Допускаемые напряжения

Расчетная оценка ресурса сварных соединений по номинальным напряжениям

Расчетные сопротивления и допускаемые напряжения при рас- i чете прочности сварных соединений в стальных конструкциях

СВАРНЫЕ СОСУДЫ — ТОРМОЗА точечные 46, 47 — Концентрация напряжений 58, 62 — Расчет

СВАРНЫЕ ШВЫ — СТАБИЛИЗАЦИЯ НАПРЯЖЕНИЯ

СТЕФАНА БОЛЬЦМАНА сварные швеллерного типа — Пример определения бимомента и напряжений стесненного кручени

Сварные Допускаемые напряжения для сварных швов при статической нагрузк

Сварные Концентрация напряжений

Сварные Напряжения допускаемые

Сварные Напряжения допускаемые при повторно-переменных нагрузках

Сварные Напряжения — Разновидности

Сварные Напряжения, вызываемые сваркой

Сварные Усадочные напряжения

Сварные конструкции — Деформации остаточные 67—69 — Напряжения допускаемые 49, 50 — Напряжения остаточные 66, 67 — Сопротивление ударным нагрузкам 63 — Элементы — Конструирование и расчет

Сварные роторы турбин остаточные напряжения

Сварные соединения в встык 44, 46, 56 — Деформации остаточные 69 — Напряжения остаточные 66 — Пределы выносливости

Сварные соединения в тавр 45 61 — Деформации остаточные 68, 69 — Напряжения остаточные

Сварные соединения в тавр 45 61 — Деформации остаточные 68, 69 — Напряжения остаточные остаточные 69 — Пределы выносливости

Сварные соединения — Механические свойства 141, 142 — Напряжения

Сварные швы распределение напряжений в них

Сварные швы — Выбор допускаемых напряжений

Связь между напряжениями и деформациями при сдвиге. . — Применение теории чистого сдвига к расчету заклепочных и сварных соединений

Собственные напряжения в сварных соединениях и методы их расчетного определения

Соединения сварные — Влияние механической обработки на прочность концентрации напряжения

Сопротивление усталости сварных соединений — Влияние конструктивных ные напряжения от сварки 116 — Состояние поверхности основного металла в зоне шва 115, 116 — Форма

Сопротивление усталости сварных соединений — Влияние конструктивных обработка шва 117 — Напряжения

Сортаменты стальных горячекатаных, холодноформованных и сварных прбфилей. Проволока ст.альная для предварительного напряжения конструкций. Канаты стальные

Технолотаческий процесс электротадроимпульсной обработки для снижения остаточных напряжений в сварных и литых конструкциях

Типичные поля остаточных напряжений в сварных соединениях

Усталостное разрушение, вызванное концентрацией напряжений в области сварного шва

Фермы сварные крановые Расчет мостовых кранов — Напряжения

Швы сварных соединении — Допускаемые напряжения 81, 82 — Условное изображенпе 73 — Условные обозначения

Швы сварных соединений - Допускаемые напряжения 149-151 - Механические свойства 25 - Условные изображения 141, 142 - Условные обозначени

Швы сварных соединений - Допускаемые напряжения 149-151 - Механические свойства 25 - Условные изображения 141, 142 - Условные обозначени винипласта - Технические требовани

Швы сварных соединений — Допускаемые напряжения 81, 82—Условное изображение 73 — Условные обозначения

Экспериментальные методы определения собственных напряжении п перемещений в сварных конструкциях



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте