Разрушение сварных соединений

Поскольку разрушение сварных соединений происходило в основном по зоне термического влияния (ЗТВ), локализованной у сопряжения шва с основным металлом, то в расчете необходимо было использовать именно характеристику предельной пластичности металла ЗТВ. Величина критической деформации ЗТВ стали ЮХСНД в соответствии с работой [262] была принята равной 22 %. [c.46]

Условие разрушения сварного соединения при статическом нагружении принимали в виде [c.46]

Различные виды коррозионных разрушений сварных соединений показаны на рис. 26. [c.44]

Рис. 26. Виды коррозионных разрушений сварных соединений

Существующие методы расчета на прочность не учитывают фактора механической неоднородности. Между тем, в большинстве случаев разрушения сварных соединений аппаратов происходят в области твердых, охрупченных участков зоны термического влияния. Следует также помнить, что локальный сварочный нагрев приводит к возникновению остаточных напряжений, способствующих повышению уровня напряженности металла. [c.368]

В результате исследования было установлено, что хотя скорость общей коррозии (по потере массы) с ростом скорости потока до 0,6 м/с возрастала на порядок, значение ее [0,06 г/(м Ч)] было небольшим и не могло служить причиной наблюдаемых ускоренных разрушений сварных соединений, поскольку термодеформационный цикл сварки, оказывая теплофизическое воздействие на металл, определял различие физико-механического состояния и связанные с ним локальные различия в коррозионном и электрохимическом поведении металла в различных зонах сварного соединения. Неоднородность физико-механического состояния зон сварного соединения (неравномерное распределение остаточных макро- и микронапряжений, химического состава, различия в структуре) увеличивала механохимическую неоднородность и служила причиной возникновения коррозионно-механических разрушений. [c.237]

Такая локальная скорость коррозии примерно на два порядка выше общей скорости коррозии, определенной гравиметрическим методом, что обусловливает высокие скорости локальных разрушений сварных соединений. [c.239]

Характер разрушения сварных соединений был аналогичен основному [c.133]

Дуговая сварка под флюсом может увеличить или уменьшить сопротивление росту трещины усталости данного сплава в зависимости от места расположения трещины и ориентировки образца. Для образцов ориентировки ПВ скорость роста трещины усталости в зоне термического влияния выше, чем у основного металла однако на образцах ориентировки ПД наблюдается обратная зависимость. Вязкость разрушения сварных соединений J(с. в зоне термического влияния на 20 % ниже по сравнению с основным металлом (на образцах ориентировки ПД). [c.235]

Высокое отношение вязкости разрушения сварного соединения к вязкости разрушения основного металла у стали А-286 (- 1,4) объясняется относительно низкой прочностью сварного соединения. На сварных образцах этой стали возможно и более низкое значение указанного отношения в случае, если сварное соединение после сварки подвергается термической обработке для повышения проч- [c.247]

ЭЛС например, в случае испытаний сварных образцов без термообработки после сварки корректные значения/Си (/le) на компактных образцах толщиной 12,7 мм получить не удалось. Вязкость разрушения сварных соединений, выполненных ДЭС, несколько ниже, чем в случае ЭЛС, однако существенно выше, чем у основного материала. [c.319]

На кафедре сварочного производства развивались исследования по основным проблемам сварочной науки и технологии. Широкую известность и признание получили работы по теории сварочных процессов, проблеме прочности и хрупкого разрушения сварных соединений и конструкций, технологии электродуговой сварки и газопламенной обработки металлов, выполненные под руководством [c.10]

В послевоенный период на кафедре сварочного производства развивались исследования по теории сварочных процессов (в том числе по изучению электрической сварочной дуги, разработке и изучению керамических флюсов, по свариваемости металлов и изучению природы и механизма образования трещин и хрупкого разрушения сварных соединений), технологии сварки и наплавки, газопламенной обработки, деформаций и напряжений при сварке, изучению влияния электромагнитного перемешивания расплава сварочной ванны на процесс кристаллизации и свойства металла шва, разработке и совершенствованию сварочного оборудования. [c.22]

Гиренко В. С. Определение вязкости разрушения сварных соединений пО критерию бс.— В кн. Хладостойкость сварных соединений. Якуток ЯФ СО АН СССР, 1978, с. 9—15. [c.287]

Исследования причин локальных разрушений сварных соединений ау-стенитных сталей в око- [c.198]

Сварные соединения, подвергнутые обкатке в зоне сварки, имеют предел усталости, равный пределу усталости основного металла. Разрушение при испытаниях происходит вне зоны обкатки. Партия деталей, сваренных трением, была упрочнена по всей длине для исследования влияния зоны сварки на уст,злостную прочность. Как показали исследования, обкатка роликом повышает усталостную прочность соединений, выполненных сваркой трением, по сравнению с аналогичными соединениями без обкатки на 35—40% и по сравнению с основным металлом на 10% (рис. 7.3). Разрушение сварных соединений без термической обработки, обкатанных по всей длине, происходит на расстоянии 3—4 мм от сварного стыка, т. е. по зоне исходных максимальных растягивающих напряжений, возникающих при сварке. [c.192]

Прочность сварного соединения уменьшается при образовании подрезов. Подрезы это углубления в основном металле на границе раздела со сварным швом. Размеры дефектов достигают 10-20 мм. Их образование возможно при нарушении технологии сварки. В частности, тепловой поток газовой горелки может не соответствовать размерам сечения свариваемых деталей. Чрезмерная сила тока также приводит к подрезам на сварных стыках. В обоих случаях расплавленный основной металл выдувается из подготовленного к сварке стыка. В то же время расплавленный присадочный материал не успевает заполнить образовавшиеся углубления. Подрезы служат концентраторами напряжений, поэтому при значительной частоте циклических нагрузок возможны разрушения сварных соединений. [c.194]

Имеются отдельные указания [45], что наличие переходных прослоек в зоне сплавления, вызванных диффузией углерода, может приводить к преждевременным хрупким разрушениям сварных соединений, работающих под воздействием коррозионной среды. Поэтому для подобных соединений требование выбора в качестве менее легированной составляющей стали, содержащей энергичные карбидообразующие элементы, сохраняется и для изделий, работающих при комнатной температуре. [c.48]

Л ю б а в с к и й К- В., О локальном разрушении сварных соединений на аустенитных паропроводах, Автоматическая сварка , 1960, № 7. [c.217]

ДЕФОРМИРОВАНИЕ И РАЗРУШЕНИЕ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ОБОЛОЧЕК [c.141]

Расчет на усталость по строительным нормам и правилам [1] ограничен снизу базовой долговечностью Л а = 5 х 10 циклов. Для проведения поверочного расчета при меньшем числе циклов нагружения, необходимость которого вытекает из рассмотрения условий эксплуатации конструкций ( 1), можно воспользоваться закономерностями разрушения сварных соединений в области малоцикловой усталости (см. 4). Кривая циклической прочности сварного соединения в диапазоне от однократного нагружения до числа циклов Л а может быть схематически представлена в двойных логарифмических координатах в соответствии со схемой, приведенной на рис. 9.20. Ограниченный предел выносливости Ств при Уб выбран правой точкой для построения кривой малоцикловой усталости в связи с тем, что основные данные, полученные при усталостных испытаниях, относятся к долговечностям 5-10 — [c.187]

Третий фактор — низкая температура при эксплуатации. В результате низкой температуры понижается стойкость к хрупким разрушениям сварных соединений преимущественно в изделиях из низкоуглеродистых сталей, в несколько меньшей степени — низколегированных сталей, еще в меньшей степени — аустенитных сталей и цветных сплавов. [c.137]

В некоторых случаях титан склонен к межкристаллитной коррозии. Так, наблюдалось межкристаллитное разрушение сварных соединений титана в сернокислом растворе (12—187о серной кислоты), насыщенном сернистым газом с примесями мышьяка, двуокиси селена и окиси железа, — металл шва и зона термического влияния сварного соединения подвергались меж-кристаллнтнпй коррозии. Межкристаллитное растрескивание титана наблюдалось в красной дымящей азотной кислоте, растворах брома в метиловом спирте и в их парах. Имеются сведения о коррозионном растрескивании титана в расплавленном кадмии, в хлорированных углеводородах, а также в воздушной среде при 260° С, когда на поверхности титана имелись сухие кристаллы хлористого натрия. [c.278]

Неблагоприятные структурно-химические изменения, вызванные сваркой, одна из основных причин пониженной сопротивляемости разрушению сварных соединений. Например, в сероводородсодержащих средах (нефти, природных газах, содержащих сероводород) весьма опасны фазовоструктурные изменения металла при сварке низколегарован-ных сталей, сопровождающиеся образованием структур зака- [c.92]

Рис. 3.13. Разрушение сварных соединений печных змеевиков и ) стали 15Х5М, выполненных электродами ОЗЛ-6, по механизму коррозионного растрескивания (а) и ножевой коррозии (б)

Растрескивание металла трубопроводов вследствие водородного охрупчивания зарождается на участках стали с твердой мартенситной структурой, обычно в местах концентрации остаточных напряжений, возникающих при изготовлении труб. Как правило, коррозионное растрескивание кольцевых швов трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды, связано с непроваром в корне шва или внутренним подрезом. Любая прерывистость в корне шва может явиться причиной коррозионного растрескивания, при этом скорость распространения трещин в процессе эксплуатации газопроводов сернистого газа определяется глубиной и радиусом поверхностного дефекта в вершине сварного соединения [19]. Исследования коррозионных повреждений трубопроводов, изготовленных из стали марки 17Г2С и транспортирующих газ с примесью сероводорода (до 2%), показали, что общим для всех случаев разрушения сварных соединений является зарождение трещин [c.17]

Разрушение сварного соединения боковой крышки шарового крана типа Growe В-58, установленного на байпасной линии, произошло через 10 суток после ввода в эксплуатацию трубопровода УКПГ-9-ОГПЗ. По химическому составу металл боковой крышки крана и сварных швов соответствовал серти- [c.41]

Обобщены и систематизированы данные, полученные при металлографических исследованиях микроструктуры, фазового состава, механических свойств и коррозионной стойкости в зависимости от режима термической обработки горячекатаного листового проката, коррозионно-стойких сталей и сплавов. Приведены их микроструктуры после различных нагревов. Рассмотрен характер коррозионного разрушения сварных соединений коррозия ножевого типа, структурноизбирательная и межкристаллитная в зоне термического влияния после испытания в азотной, серной и фосфорной кислотах. Рекомендованы режимы термической обработки, обеспечивающие высокую коррозионную стойкость сталей и их сварных соединений. [c.320]

Насыщенные (ненодкисленные) растворы солей не относятся к числу сред, вызывающих коррозионное растрескивание малоуглеродистых сталей, однако на практике известны многочисленггьге случаи разрушения сварных соединений трубопроводов, транспортирующих высокоминерализованные жидкости, по механизму коррозионной усталости. Поэтому в качестве коррозионной модельной среды использовали водный раствор хлорида натрия (концентрация 310 г/л). [c.236]

Вязкость разрушения сварных соединений приведена в табл. 2 и на рис. 5. Независимо от вида сварки, вязкость разрушения соединений (с трещиной в зоне термического влияния) всех сплавов, кроме стали 0Х13АГ19, меньше вязкости разрушения основного материала Кс составляет в среднем 80 %, а /с и бс- бб % от соответствующих свойств [c.54]

Предварительные данные по характеристикам разрушения сварных соединений плит сплава Х7005-Т6351, выполненных е присадкой сплава 5356, показывают, что они имеют такую же вязкость, как и основной металл. Это видно из сравнения данных табл. 3 и табл. 1 и результатов, описанных в предыдущем разделе. [c.174]

Уровень значений вязкости разрушения сварных соединений исследованных сталей при 4 К обычно ниже, чем у соответствующего основного металла. Исключение составляют три случая, когда вязкость разрушения сварного соединения равна или выше вязкости разрушения основного металла, а именно а) сварные соединения стали Кго-mar 58, обработанные по режиму 5 (табл. 2) б) сварные соединения стали Pyromet 538, выполненные сваркой плавящимся электродом (см. табл. 2, режим И) в) сварные соединения стали А-286, выполненные дуговой сваркой вольфрамовым электродом (режим 13). [c.247]

Самое низкое значение отношения вязкости разрушения сварного соединения к вязкости разрушения основного металла ( 0,5) имело место у сварных соединений стали Pyromet 538, выполненных дуговой сваркой вольфрамовым электродом (режим 10). Такую низкую вязкость разрушения сварных соединений этой стали, вероятно, можно объяснить двумя причинами присутствием 6—7 % б-феррита в зоне сварного шва и склонностью основного металла и зоны сварного шва, состав которой близок к составу основного металла, к деформационному мартенситному превращению [6, 7]. [c.247]

Многослойные образцы испытывались до полного разрушения, что соответствовало четырехмиллиметровой глубине усталостной трещины в отдельном слое многослойного металла. Сопоставление (рис. 2) несущей способности стыковых соединений монолитного и многослойного металла по данному критерию разрушения свидетельствует о том, что в условиях циклического нагружения сопротивляемость разрушению сварных соединений многослойной и монолитной стали практически одинакова. [c.259]

Фиг. 15. Микроструктура места разрушения сварного соединения стали 1Х18Н9Т после длительной работы при высоких температурах.

Проведенные исследования влияния способа сварки показали различие в долговечностях до 2,5 раза и некоторое преимущество в сонротпв.лении малоцикловому разрушению механизированных методов сварки. Форма разделки кромок (X- и У-образная) не оказывает влияния на сопротивление малоцикловому разрушению сварных соединений. [c.186]

Таким образом, проведенные исследования показали, что при внедрении детали из стали Х18Н9Т в алюминиевые сплавы АД1 и АМгЗ при температуре 400° С пластическая деформация стали на глубину порядка 500 А в первом случае и 10 ООО А во втором случае обеспечивает схватывание металлов по всей поверхности контакта с образованием соединения, равнопрочного алюминиевому сплаву (разрушение сварных соединений происходит по основному материалу с меньшим пределом прочности). При снижении температуры или изменении других параметров процесса сварки прочность соединения уменьшается. Анализ дислокационной структуры поверхностного слоя показал, что декорирование наблюдается не только в макроскопическом масштабе, но и в микроскопическом на отдельных единичных дислокациях (рис, 3). При этом на электронно-микрогжопических картинах наблюдаются мельчайшие клубки второй фазы, которые светятся при темнопольном изображении и декорируют дислокацию лишь с одного конца, а именно с того, который выходит на свободную контактную поверхность раздела материалов. Второй же конец дислокаций, выходящий на другую поверхность, образовавтнуюся в результате приготовления пленки и утонения образна, не декорирован фазой. [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...