Режим вязкого слоя

Далее рассматривается обтекание гиперзвуковым потоком вязкого газа тонкого треугольного крыла конечной длины под малым углом атаки ReQ (рис. 5.43) Дудин Г.Н., 1991, б 1992]. Предполагается, что при обтекании крыла реализуется режим вязкого взаимодействия трехмерного пограничного слоя с внешним невязким потоком. [c.246]

Возможны два режима движения потока реальной (вязкой) жидкости При малых скоростях потока, имеющего сравнительно небольшие нормальные сечения, возможен ламинарный режим движения в этом случае поток состоит из тонких слоев жидкости, а в пределах слоя — из элементарных струек, не перемешивающихся друг с другом. Принято считать, что при ламинарном режиме частицы жидкости, составляющие элементарные струйки или слои, не переходят в соседние. [c.81]

Для процессов теплоотдачи режим движения рабочей жидкости имеет очень большое значение, так как им определяется механизм переноса тепла. При ламинарном режиме перенос тепла в направлении нормали к стенке в основном осуществляется путем теплопроводности. При турбулентном режиме такой способ переноса тепла сохраняется лишь в вязком подслое, а внутри турбулентного ядра перенос осуществляется путем интенсивного перемешивания частиц жидкости. В этих условиях для газов и обычных жидкостей интенсивность теплоотдачи в основном определяется термическим сопротивлением пристенного подслоя, которое по сравнению с термическим сопротивлением ядра оказывается определяющим. В этом легко убедиться, если проследить за изменением температуры жидкости в направлении нормали к стенке (рис. 2-2). Как видно, наибольшее изменение температуры происходит в пределах тонкого слоя у поверхности, через который тепло передается путем теплопроводности. Следовательно, как для ламинарного, так и для турбулентного режима течения вблизи самой поверхности применим закон Фурье [c.34]

Возможно применение огневой или высокочастотной поверхностной закалки ковкого чугуна с целью получения высокой твердости и износостойкости в поверхностном слое при сохранении мягкой и вязкой сердцевины. Режим термической обработки при поверхностной закалке токами высокой частоты нагрев 6—8 сек до температуры 1030—1070° С, охлаждение в воде, низкий отпуск. Выдержка может быть увеличена до 50—80 сек для получения равномерной и высокой твердости [38]. [c.129]

Основы теории устойчивости ламинарного течения тонкого слоя вязкой жидкости, имеющей свободную поверхность, были разработаны П. Л. Капицей [56], который показал, что при числах Рейнольдса, больших некоторого критического значения, энергетически более выгодным является ламинарно-волновое течение. Поставленное П. Л. Капицей и С. П. Капицей экспериментальное исследование [57] подтвердило это положение, показав, что существует некоторый минимальный расход, при котором на поверхности жидкости возникают волны. При расходах, меньших минимального, волновой режим течения не развивается, причем в этих условиях искусственно созданные волны затухают. В последующие годы вопросы устойчивости ламинарного движения по отношению к малым внешним возмущениям, которые,, наложившись на основное течение, могут либо усиливаться, либо затухать, аналитически изучались рядом авторов [3, 10, 11, 45, 46, 49, 86, 91, 96, 126, 147, 149, 156, 180, 214-217]. Появилось также большое число работ, в которых развитие волнообразования на поверхности жидких пленок изучалось экспериментально [4, 15, 16, 22, 25, 28, 29, 31, 32, 40, 51, 53-55, 57, 62, 63, 66,. 67, 75, 79, 84, 85, 92-94, 97, 106, 108, ИЗ, 116, 117, 120, 133, 137,, 139, 145, 151-154, 158, 167, 169, 172, 179, 187, 188, 190, 192, 200, 206, 208, 209]. [c.190]

Выхлопные патрубки турбин, схемы 100, 101 Вязкий подслой турбулентного слоя 67, 76 Вязкостно-гравитационный режим течения 166, 167 Вязкостный режим течения 164—166 Вязкость, экспериментальное определение 302, 303 [c.890]

ПОДВИЖНОЙ пластине равна v, а на неподвижной равна нулю, в зазоре устанавливается ламинарный режим течения с линейным профилем скоростей. Согласно рис. 6 движение передается от одного слоя жидкости к другому в направлении, перпендикулярном движению, за счет сил внутреннего трения — вязкости. В рассматриваемом случае вязкое течение описывается законом Ньютона [c.13]

Если рассматривать смазку между поверхностями как неоднородную сплошную среду (тонкие слои смазки вблизи поверхностей взаимодействующих тел подчиняются соотношениям, характерным для вязкоупругих материалов, в то время как остальная её часть описывается уравнением вязкой несжимаемой жидкости, т.е. уравнением Рейнольдса), то построенное решение позволяет с единых позиций описать различные режимы трения, имеющие место в контакте реальных тел при малых числах Зоммерфельда вязкоупругий пограничный слой смазки играет определяющую роль в контакте (режим граничного трения), в то время как при больших числах Зоммерфельда определяющими являются объёмные свойства смазки (гидродинамическое трение). Полученные аналитические зависимости хорошо описывают известные экспериментальные результаты (см. [217]). [c.297]

Сопротивление трения. При небольших скоростях потока Re < 100), когда в пограничном слое имеется ламинарный режим течения, жидкость плавно (безотрывно) обтекает тело линии тока имеют такой же вид, как и при обтекании идеальной жидкостью. В качестве примера снова рассмотрим обтекание шара. Мы уже выяснили раньше (см. рис. 10.19), что при обтекании шара идеальной жидкостью результирующая сил давления на поверхность шара ввиду симметрии линий тока равна нулю. По этой же причине результирующая сил нормального давления на поверхность шара будет равна нулю и в случае ламинарного обтекания вязкой жидкостью. [c.299]

ЖИМ движения. Область потока в турбулентном пограничном слое с толщиной б (рис. УП-8), где сохраняется ламинарный режим движения, называется л а м и н а р-н ы м, или вязким, подслоем. [c.146]

Рассматривается обтекание плоской пластины гиперзвуковым потоком вязкого газа. Предполагается, что пластина (рис. 6.10) расположена под нулевым углом атаки и имеет длину Предполагается также, что течение вблизи пластины и в рассматриваемой области следа ламинарное. Обозначения и выбор безразмерных переменных в данном параграфе такие же, как и в 4.2, где рассматривался режим сильного гиперзвукового взаимодействия. Для указанного режима справедлива следующая система уравнений, описывающая течение в ламинарном пограничном слое [c.281]

Рассматривается симметричное обтекание полубесконечного тонкого треугольного крыла с характерной толщиной т порядка толщины пограничного слоя гиперзвуковым потоком вязкого совершенного газа при нулевом угле атаки. По нормали к поверхности крыла производится вдув (отсос) газа того же состава, что и в невозмущенном потоке, и температурой, равной температуре поверхности. Расход газа, обусловленный массообменом, считается сравнимым с расходом газа в пограничном слое на непроницаемой поверхности. Предполагается, что температура поверхности крыла постоянна и мала по сравнению с температурой торможения набегающего потока и реализуется режим сильного взаимодействия пограничного слоя с внешним невязким гиперзвуковым потоком. Далее постановка задачи аналогична изложенной в 7.6 и 7.7. [c.359]

При обтекании гиперзвуковым потоком на режиме сильного вязкого взаимодействия холодного плоского треугольного крыла при значениях угла стреловидности передней кромки меньше критического в пограничном слое возникают области закритического и докритиче ского течения [Нейланд В. Я., 1974, б Дудин Г.Н, Липатов И.И., 985]. В первой из них возмущения не распространяются вверх по потоку и реализуется автомодельное течение, соответствующее обтеканию полубесконечной скользящей пластины. С увеличением угла стреловидности размер областей с закритическим режимом течения, расположенных около передних кромок, уменьшается и при достижении критического значения на всем крыле реализуется докритический режим, в котором возмущения распространяются от плоскости симметрии крыла вплоть до передних кромок. В общем случае указанное течение описывается системой дифференциальных уравнений в частных производных. Численные решения соответствующей краевой задачи показали [Дудин Г.Н., 1997], что значение координаты перехода зависит не только от угла стреловидности, но и от величины показателя адиабаты 7 = Ср/Су Ср и Су — соответственно удельные теплоемкости при постоянном давлении и постоянном объеме). Уменьшение параметра е = 7 — 1 приводит к значительному увеличению протяженности областей закритического течения [Дудин Г.Н., 1997]. В настоящем разделе исследовано обтекание треугольных крыльев с удлинением порядка единицы в случае, когда величина е является асимптотиче ски малой. [c.365]

Режим жидкостной смазки удается получить при правильном проектировании и тщательном изготовлении подшипника. Расчет подшипников скольжения, работающих при жидкостной смазке, производится на основе гидродинамической теории смазки, которая основана на решении дифференциальных уравнений гидродинамики вязкой жидкости. Эта теория доказывает, что гидродинамическое давление может развиваться только в клиновом зазоре (см. эпюру на рис. 18.6). Толщина /г масляного слоя в самом узком месте (см. рис. [c.210]

Но в большинстве узлов трения жидкостная смазка, обеспечивающая полное разделение рабочих поверхностей контактирующих деталей в процессе эксплуатации, осуществляется под действием давления, создаваемого в слое жидкости, ограниченном этими поверхностями, при их относительном перемещении. Для этого необходимо, чтобы слой жидкости имел клиновидную форму. При такой геометрии и давление р в слое, и профили скоростей течения жидкости изменяются по длине зазора (рис. 6.3). Скорость течения представляет собой сумму скоростей вязкого течения с линейным профилем скоростей по толщине слоя (как на рис. 6.2) и скорости течения, вызванной фадиентом давления, развиваемого в слое жидкости, с параболическим профилем скоростей течения. Это обеспечивает постоянство расхода жидкости по длине зазора, а развиваемое давление обеспечивает несущую способность смазочному слою. В этом случае имеет место гидродинамический режим смазки. [c.186]

Дудин Г. Н. Конечно-разностный метод решения трехмерных уравнений пограничного слоя на режим сильного вязкого взаимодействия.— Тр. ЦАГИ, 1983, вып. 2190, с. 3—25. [c.365]

Вязкость ремня существенно влияет на характер работы передачи. Увеличение вязкости резко снижает коэффициент динамичности, время затухания колебаний, повышает деформации ведомой ветви ремня и увеличивает тяговую способность передачи. Это можно объяснить с позиции общей теории передачи трением. Окружное усилие передается на участке, где имеется взаимное перемещение каких-либо элементов относительно шкива, вызванное деформацией ремня. Упруго-вязкое тело, каким является клиновой ремень, характеризуется временным сдвигом между напряжением и деформацией. За весьма короткое время (сотые доли секунды) прохождения ремня по шкиву изменение деформаций тягового слоя не следует в точности за изменением напряжений в нем, и фактическая дуга скольжения меньше теоретической, причем это различие тем больше, чем выше вязкость ремня. Влиянием вязкости ремня объясняется часто наблюдаемое на практике существенное превышение фактической тяговой способности скоростных ременных передач против расчетной, определяемой для абсолютно упругого ремня. Снижение вязкости ремня увеличивает коэффициент динамичности, облегчает условия возникновения пробуксовки. При нулевой вязкости установившийся режим работы вообще не наступает. [c.46]

Пробстин выделяет следующие щесть режимов течении в окрестности лобовой критической точки режим вихревого взаимодействия, режим вязкого слоя, режим частичн ) смыкаюш,ихся слоев, режим полностью сомкнувшихся слове, режим переходного слоя и режим однократных столкновений. [c.204]

Режимом вязкого слоя называют такой режим обтекг-ния, при котором [c.204]

В случае больших чисел Рейнольдса (Re > 1) часто можно считать, что влияние вязких сил проявляется лишь в топких пограничных слоях у поверхностей частиц и, если нет отрыва этих пограничных слоев (что имеет место при обтекании пузырьков), то в подавляющей части объема dj несущей фазы в ячейке влияние вязкости мало и микродвижепие около частиц определяется взаимодействием нелинейных инерционных сил и сил давления. Такой режим микродвижения будем называть инерционным. Уравнения (3.3.1), (3.3.2) и (3.3.14) для этого режима сведутся к уравнениям идеальной несжимаемой жидкости = — piS , pi = onst) [c.119]

Пр1 дальнейшем увеличении температурного паиора (Э < О < < Э,,р) уменьшается радиус зародышей 1см. уравнеи е (17.39)1, что приводит к значительному росту числа жизнеспособных зародышей, т. е. к увеличению количества действующих центров парообразования. Наступает режим развитого пузырькового кипения (область Р), который характеризуется интенсивным разрушением и турбулизациеи вязкого подслоя, быстро растущими пузырями иара. Этот режим отличается высокой интенсивностью теплообмена, что является следствием ь-алой толщины пограничного слоя у поверхности нагрева. [c.2]

При переходе от ламинарного движения к турбулентному после достижения Rejf 3,2-10 толщина пограничного слоя и касательные напряжения на стенке начинают сильно возрастать, резко изменяется распределение (профиль) скорости в нем. Область потока толщиной в турбулентном пограничном слое в непосредственной близости от стенки, где может сохраняться ламинарный режим движения, но может возникать и турбулентный [80], называется вязким подслоем. [c.276]

В результате термической и химико-термической обработки детали из стали 15ХГН2ТА имеют твердый износоустойчивый поверхностный слой при вязкой сердцевине. Расшифруйте состав и определите группу стали по назначению. Назначьте режим термической обработки, приведите его обоснование, объяснив влияние легирования на превращения, происхоля-шие при термической обработке. Выберите вил химико-термической обработки и ее режимы. [c.153]

Зубчатые колеса должны по.тучить твердый износоустойчивый поверхностный слой при вязкой сердцевине. Для их изготовления выбрана сталь 18Х2Н4ВА. Расшифруйте состав и определите группу стали по назначению. Назначьте режим термической и хи.мико-термической обработки, приведите его обоснование, объяснив влияние легирования на превраще- [c.158]

ЛАМИНАРНОЕ ТЕЧЕНИЕ (от лат. lamina — пластинка) — упорядоченный режим течения вязкой жидкости (или газа), характеризующийся отсутствием перемешивания между соседними слоями жидкости. Условия, при к-рых может происходить устойчивое, т. е. не нарушающееся от случайных возмущений, [c.567]

В сверхзвуковых течениях нри наличии ударных волн пересечение ударной волной поверхности с вязким пограничным слоем приводит к образованию О. т., существенно влияющего на аэродинамич. характеристики тела и его тепловой режим. Для турбулентного пограничного слоя возникновение О. т. при взаимодействии с ударной волной определяется нск-рым критич. отношением давлений в ударной волне р р , где давление во внеш. потоке перед ударной волной, а Р2 — давление за ной. Установлена эмппрнч. зависимость [c.516]

Следует отметить, что вопрос о переходе ламинарного режима течения в турбулентный на сегодня окончательно не решен, несмотря на большое теоретическое и практическое значение. Так, в 1971г. советский ученый В.А.Романов установил фундаментальный факт, что так называемое гшоскопараллельное течение Куэтта (см. подраздел 5.3.2) никогда, ни при каких возмущениях не теряет устойчивости, оставаясь ламинарным при сколь угодно больших числах Рейнольдса. В рассматриваемом случае область течения ограничена двумя параллельными пластинами, между которыми находится вязкая жидкость. Пластины движутся параллельно друг другу с постоянными и противоположными по направлению скоростями, увлекая за собой прилегающие к ним слои жидкости. Устойчивость плоского течения Куэтта носит исключительный характер, привлекая к себе внимание теоретиков и экспериментаторов, т.к. все остальные ламинарные течения вязкой жидкости при некотором значении числа Рейнольдса теряют устойчивость, приобретая турбулентный характер. Турбулентный режим течения является устойчивым. Экспериментально этот факт подтвержден до значений числа Рейнольдса порядка 10 . [c.85]

В общем случае ламинарного течения смежные слои жидкости, движущиеся относительно друг друга, могут быть и изогнутыми, однако движение жидкости происходит без макросколического перемешивания. Этот режим течения имеет место в тех случаях, когда вязкие касательные напряжения, обусловленные молекулярным обменом количества движения между слоями жидкости, оказывают преобладающее влияние на течение. [c.172]

Компоненты коэффициента демпфирования затупленного конуса за счет вязкого взаимодействия и сил noBepxjioстного трения показаны на рис. 7.8 6k = 8°, L = 40го, Xk = 0,5L, = 0,15) в диапазонах изменения чисел Мсо = 5 Ч- 20 и чисел Рейнольдса Re = 4 (10 Ч- 10 ). Режим течения в пограничном слое в данном случае был ламинарным. Из этого графика видно, что на рассмотренных режимах обтекания конуса силы трения способствуют уменьшению суммарного коэффициента демпфирования, а силы вязкого взаимодействия — незначительному увеличению при Моо 10. Нри дальнейшем увеличении числа М наблюдается существенное снижение коэффициента демпфирования, вплоть до наступления режима [c.161]

Пример расчета коэффициента демпфирования конуса при наличии вдува на боковой поверхности показан на рис. 7.9, где кривая 1 соответствует обтеканию тела идеальным газом, а кривая 2 — вязким, при наличии вдува газа в пограничный слой с поверхности. Условия обтекания тела были следующими М = 20 Явь = 1,6 10 -f- 1,6 Ю 9k = 8° I/ = ЗОго Хк = 0,56 iw = 0,2 (пограничный слой предполагался ламинарным). Безразмерные коэффициенты вдува были Bdo = 0,5 Bda = 0 Bdp = 20, что при числе Струхаля Sh = 0,01 соответствовало фазовому сдвигу вдува A(f га 25° (режим опережения ), который определяется по формуле [c.163]

Для улучшения свойств формующих поверхностей пресс-форм и удлинения срока их службы применяют электролитическое хромирование. Основными преимуществами электролитического хрома, осажденного на полированную поверхность стали, являются высокая химическая стойкость, хорошая сопротивляемость механическому износу, высокая жаростойкость, отражательная способность и низкая налипаемость на хром твердых вязких материалов. Толщина слоя хрома 10—20 мкм, твердость до НУ 900— 1000, что предохраняет его от смятия во время возникновения больших удельных нагрузок при прессовании. Режим хромирования температура 53—58° С, плотность тока 1500—4000 А/м . Состав электролита 125—150 г/л хромового ангидрида, 1,2— [c.176]

Пусть Ре->-оо тогда тепловая задача становится задачей конвективного переноса тепла без тепловой диффузии. Для такой задачи граничные условия можно ставить только па границе втекания жидкости. В нашем случае это условие ТТПри больших, но конечных числах Ре устанавливается тепловой режим с доминирующим конвективным переносом тепла, граничное условие при г = Го становится необходимым, хотя влияние его па участке втекапия пренебрежимо мало по сравнению с влиянием нагрева жидкости от вязкой диссипации член вида А г/го) в (39) приводит к появлению теплового пограничного слоя вблизи Го, о чем, в частности, говорит неаналитичность этого члена при Ре = °о. При Ре < 2 влияние граничного условия на окружности г = Го становится определяющим при г оо, т. е. влияние краевых условий на одной границе оказывается существенным вблизи другой границы, независимо от того, являются ли они участками втекания или вытекания, а это характерно для кондуктивного переноса тепла. [c.270]

Изменение модели идеальножесткопластического материала может качественно изменить поведение решений вблизи поверхности максимального трения. В частности, при использовании многих общепринятых моделей вязких, вязкопластических и жесткопластических упрочняющихся тел режим проскальзывания не может существовать [10-12]. Сингулярность поля скоростей в этом случае пропадает, но в вязкопластических телах может появляться пограничный слой [13]. Однако при использовании модели двойного сдвига [14], которая является одним из обобщений модели идеальножесткопластического материала на несжимаемые [c.78]

Схема областей возмущенного течения, изображенная на рис. 3.31, позволяет при заданной амплитуде параметра определить размеры этих областей и характер течения в них. Так, воздействие возмущения с амплитудой О (е /" ) Uw 0(1) приводит к появлению вблизи разрыва области с размерами, определяющимися линией АВ, течение в которой описывается системой уравнений Навье-Стокса для несжимаемой жидкости. Следующая по протяженности — область, продольный размер которой определяется линией EF, где течение описывается в первом приближении уравнением Бюргерса. При этом на промежуточных расстояниях при изменении параметров в области между линиями АВ и EF, в течении в области нелинейных возмущений влияние вязкости несущественно и реализуется режим компенсационного взаимодействия [Боголепов В.В., Нейланд В.Я., 1976], а также соответствующий раздел в главе 8. Отсутствие вязких членов в уравнениях, описывающих возмущенное течение, требует введения подобласти, в которой влияние сил вязкости имеет тот же порядок, что и влияние сил инерции. В то же время существует область с длиной, определяющейся линией ОВ, в которой влияние вязкости существенно и в которой поверхностное трение имеет тот же порядок величины, что и трение в исходном пограничном слое. Точка Е, как отмечалось выше, соответствует общему случаю, когда нелинейные процессы выравнивания трения взаимодействия с внешним потоком происходят в одной области — области свободного взаимодействия [Нейланд В.Я., 1969,а Stewartson К., Williams P.G., 1969]. [c.110]

В экспериментальных исследованиях [Whitehead А.Н., Hefiier J.N., Rao D.M., 1972] установлено, что характер течения в пограничном слое существенно зависит от угла атаки а , под которым обтекается тело, и величины гиперзвукового параметра вязкого взаимодействия х- Однако в окрестности вершины крыла и его передних кромок во многих случаях реализуется режим сильного вязкого взаимодействия, если гиперзвуковой параметр взаимодействия, вычисленный по длине рассматриваемой области, [c.246]

Рассматривается обтекание плоского треугольного полубесконечного крыла гиперзвуковым потоком вязкого совершенного газа при нулевом угле атаки (рис. 7.13). Предполагается, что температура поверхности крыла постоянна и мала по сравнению с температурой торможения набегающего потока и реализуется режим сильного взаимодействия пограничного слоя с внешним невязким гиперзвуковым потоком. В отличие от 7.1 вводится следующая декартова система координат, начало которой расположено в носике крыла ось х направлена вдоль оси симметрии крыла, ось — по нормали к ней в плоскости крыла, а ось у — по нормали к плоскости хг. Компоненты вектора скорости направлены соответственно вдоль осей ж, у, г. Параметр го = tguJo, характеризующий отношение поперечного размера крыла к продольному, имеет порядок 0(1). Угол скольжения /3 — угол между вектором скорости набегающего потока и осью х. [c.329]

Для обеспечения несущей способности смазочного слоя в зацеп-Л1 НИИ при достаточно высоких температурах в связи с повышенной нагрузкой необходимо применять более вязкие масла. Из экспери-л ептов, проведенных с глобоидными редукторами, следует, что наиболее благоприятным является режим работы при температурах 80—90° С с использованием масел цилиндрового 52 (вапор), цилиндрового 38 — по ГОСТу 6411—52 и цилиндрового 24 (вискозин) по ГОСТу 1841—51. [c.299]

С увеличением скорости скольжения коэффициент трения быстро уменьшается (участок 1—2), при этом трение переходит в полужид-костное, характеризующееся тем, что поверхности скольжения еще не полностью разде /ены слоем смазки, так что выступы неровностей соприкасаются. В точке 2 начинается участок 2—3 жидкостного трения толщина смазочного слоя возрастает от минимальной, достаточной лишь для покрытия всех выступов, до избыточной, перекрывающей все неровности с запасом. При жидкостном трении рабочие поверхности полностью отделены друг от друга, и сопротивление относительному движению их обусловлено не внешним трением контактирующих элементов, а внутренними силами вязкой жидкости. Теоретически наилучшие условия работы подшипника обеспечиваются в точке 2 — здесь сопротивление движению и соответствующее тепловьще-ление наименьшие, но нет запаса толщины слоя поэтому практически оптимальные условия будут в зоне справа от точки 2. Расчет подшипника, работающего в режиме жидкостного трения, выполняется на основе гидродинамической теории смазки. Однако такой режим может быть осуществлен лишь при достаточно большом значении характеристики режима к > Якр, где — значение характеристики режима в точке 2. Для опор тихоходных валов это условие в большинстве случаев не выполняется, а для быстроходных оно нарушается в периоды пуска и останова, когда частота вращения вала мала. [c.244]

Для течения в цилиндрической трубе при устойчивом ламинарном режиме Кёкр л 2320 Бариесу и Кокеру удалось задержать появление турбулентности до значения числа Не примерно 20000, а Экману — до 50000. В последнем случае наблюдавшийся ламинарный режим является неустойчивым. Характерной особенностью ламинарного режима течения является его упорядоченность. Такое течение возможно в тех случаях, когда касательные напряжения, связанные с молекулярньш обменом количества движения между слоями жидкости, оказывают доминирующее влияние на ее движение. Для турбулентного режима течения характерна неупорядоченность движения жидкости, наличие в потоке пульсаций скорости, давления и т. п. При таком режиме движения силы вязкого трения уже не являются преобладающими, основное воздействие на поток оказывают силы инерции. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...