Обтекание плоской пластины

Фиг. 8.5. Толщина пограничного слон, профили скорости и плотности при обтекании плоской пластины ламинарным потоком (х < 1).

Фиг. 10.18. Обтекание плоской пластины-проводника газом с заряженными

При обтекании плоской пластины интегральное уравнение количества движения (59) принимает особенно простой вид [c.304]

Для сжимаемого газа, как показано выше, уравнения пограничного слоя в переменных Лиза — Дородницына имеют такой же вид, как для пограничного слоя несжимаемой жидкости. Поэтому следует ожидать, что зависимость скорости от переменной Т1 в пограничном слое сжимаемого газа будет близка к зависимости скорости от физической переменной у для несжимаемой жидкости. При обтекании плоской пластины (Л = 0) положим [c.304]

Рассмотрим случай обтекания плоской пластины при числе Прандтля, равном единице. Сначала преобразуем уравнение энергии. Умножая (117) на и, складывая с (118) и вводя [c.322]

При наличии градиента давления во внешнем потоке течение в пограничном слое становится более сложным, чем при обтекании плоской пластины. Так как давление остается постоянным поперек пограничного слоя, то влияние градиента давления во внешнем потоке распространяется на весь пограничный слой. Это влияние в основном сводится к изменению профиля скорости в пограничном слое. [c.329]

При подводе инородного газа в пограничный слой коэффициент восстановления температуры уменьшается. На рис. 12.10 показано влияние вдуваемого воздуха на коэффициент восстановления при обтекании плоской пластины и ламинарном пограничном слое. Этот график получен расчетами на основании теории пограничного слоя. [c.422]

Таким образом, длина пути смешения турбулентных пульсаций при продольном обтекании плоской пластины турбулентным потоком жидкости пропорциональна расстоянию от пластины. На пропорциональность между I и 2 в плоскопараллельном турбулентном потоке жидкости было впервые указано Прандтлем. [c.400]

В формулы для I (х) и Nu (х), относящиеся к продольному обтеканию плоской пластины, вместо х подставляют в результате с точностью до числового множителя получают значения и Nu для основного участка трубы. [c.454]

Установим прежде всего связь между средним по длине пластины Ь коэффициентом трения f и толщиной потери импульса б в ее конце. Для этого воспользуемся интегральным соотношением импульсов для пограничного слоя. В случае безградиентного течения (обтекание плоской пластины) указанное соотношение имеет вид [c.676]

Для случая обтекания плоской пластины при расчете коэффициента эффективности могут использоваться следующие зависимости сверхзвуковые скорости — [c.473]

При обтекании плоской пластины сопротивление трения определяется касательными напряжениями, действующими вдоль обтекаемой потоком жидкости или газа твердой поверхности. Эти напряжения могут быть определены для полубесконечной плоской пластины непосредственно из системы уравнений Прандтля (5.11). [c.242]

При двустороннем обтекании плоской пластины конечной длины I сила трения и средний по длине коэффициент сопротивления трения удваиваются, поэтому уравнения, например, для коэффициента Су имеют вид [c.243]

Обтекание плоской пластины, сфер и цилиндров. При ламинарном обтекании жидким металлом плоской пластины расчет локальной теплоотдачи на расстоянии X от начала обтекания производится по формуле [c.97]

На практике приходится встречаться с самыми разнообразными случаями обтекания поверхностей, однако для анализа целесообразно выделить два характерных предельных варианта течение в окрестности точки торможения затупленного тела и обтекание плоской пластины. [c.28]

Характер течения вокруг цилиндра показан на рис. 22 для случая Ro/б = 7. Как и в случае обтекания плоской пластины стоячей волной, вихрь в пограничном слое вращается в направлении, противоположном вихрю вне пограничного слоя. Центр вращения внешнего вихря находится на бесконечности, а скорость в вихре [c.105]

Рассмотрим теплообмен при обтекании плоской пластины при условии, что стационарное течение сопровождается колебаниями скорости внешнего потока высокой частоты, причем закон колебания внешнего потока соответствует гармонической стоячей волне, т. е. [c.123]

Рис. 4-1. Продольное обтекание плоской пластины с равномерно распределенным отсасыванием.

Распределение скорости достигает такого простого вида только асимптотически — после того, как течением будет пройден вдоль пластины определенный начальный участок и толщина пограничного слоя достигнет определенной величины бо- Картина линий тока при продоль-но.м обтекании плоской пластины с равномерно распределенным отсасыванием представлена на рис. 4-2. Асимптотическое распределение скорости (4-1-7) достигается после прохождения начального участка,, безразмерная длина которого составляет [c.75]

Изменение скорости потока вне пограничного слоя может иметь место и при обтекании плоской пластины, помещенной в некоторый канал переменного сечения. [c.229]

На фиг. 70 приведены расчетные зависимости коэффициента восстановления от числа Рг при обтекании плоской пластины. Как видно, у неметаллических жидкостей (Рг > 1) равновесная тем-248 [c.248]

Частным их случаем является полученное ранее решение для обтекания плоской пластины при постоянной скорости внешнего течения ( 3=0). К этому же семейству относится и плоское течение вблизи критической точки (Р = я). [c.111]

Имеется много решений простейшей задачи турбулентного пограничного, слоя —расчета гидродинамических характеристик при обтекании плоской пластины потоком с постоянными физическими свойствами в отсутствие градиента давления, вдува и отсоса. Наиболее простое решение этой задачи можно получить, если использовать степенную форму универсального профиля скорости, а не более приемлемую в других отношениях логарифмическую. Уже отмечалось, что степенной профиль с показателем Vt вполне удовлетворительно аппроксимирует опытные данные в диапазоне у+ примерно от 30 до 500 при умеренных числах Рейнольдса. Если необходимы данные для больших значений у+, то используют другие показатели степени. Закон одной седьмой степени мы уже записывали ранее в виде [c.122]

Заметим, что при т=1, т. е. для плоского течения в окрестности критической точки местный коэффициент теплоотдачи а постоянен. Так как профили температуры по длине тела подобны, постоянство а означает, что при т=1 пограничный слой имеет постоянную толщину. При т<1, отрицательных m и т = 0 (в случае обтекания плоской пластины) коэффициент теплоотдачи ах при х=0 равен бесконечности и падает по длине пластины в направлении течения. При т>1 vx возрастает по X, начиная с нуля. [c.253]

В качестве примера использования интегрального уравнения энергии рассмотрим расчет теплообмена в ламинарном несжимаемом пограничном слое при безградиентном продольном обтекании плоской пластины с необогреваемым начальным участком. Динамический 258 [c.258]

ТЕПЛОМАССООБМЕН ПРИ ОБТЕКАНИИ ПЛОСКОЙ ПЛАСТИНЫ [c.179]

Рассмотрим простейший случай стационарного обтекания плоской пластины достаточно большой длины I. Если направить пластину вдоль потока так, чтобы ось X совпадала с направлением потока, ось у —с направлением перпендикуляра к пластине, а ось г —с направлением ширины пластины, то в нашем случае 1) = 0 3/5г = 0 и 3/3т=0, т. е. рассматривается плоскопараллельный поток жидкости. [c.180]

Гидродинамика потока при обтекании плоской пластины [c.180]

На рис. 6.11 показаны распределения скорости в пограничном слое при различных значениях параметра Л. Профиль скорости при Л = О соответствует обтеканию плоской пластины. Профиль скорости в точке отрыва определяется условием т = О, в этом случае Л = —12. При Л<—12 имеется область возвратного течения, а при Л > 12 внутри пограничного слоя возникает область течения, где ujuo> i. Поэтому описанный приближенный метод расчета параметров пограничного слоя имеет смысл лишь при —12<Л 12. Из анализа уравнения количества движения (59) вблизи критической точки, которая является особой точкой (цо= 0), следует, что в этом случае Л = 7,052. [c.303]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

Гиперзвуковое обтекание плоской пластины при налом угле атаки [c.115]

Коэффициент сопротивления трубы при поступательно-вращательном движении жидкости по трубе в случае сравнительно больших размеров воздушного вихря (/ Щ, т. е. при малой толщине слоя жидкости, может быть приближенно вычислен следующим образом. На начальном участке трубы, где толщина пограничного слоя меньше толщины слоя заполняющей трубы жидкости, а сам пограничный слой незначительно отличается от плоского, сопротивление движению будет в известной степени аналогично сопротивлению при обтекании плоской пластины потоком со скоростью, близкой к максимальной скорости Шо жидкости в трубе. Поэтому между коэферициентом сопротивления трубы и коэффициентом сопротивления плоской пластины в конце начального участка трубы, т. е. при /" ч, должно выполняться следующее приближенное соотношение [c.655]

Рассмотрим, например, обтекание плоской пластины, для которого имеется точное решение Блязиуса (см. п. 8.14). Поскольку в этом случае U = щ = onst. А, = О и согласно полученным выше формулам [c.344]

Рассмотрим, например, случай обтекания плоской пластины, для которой имеется точное решение Блязиуса (см. 13). Поскольку в этом случае U = Uq = onst, то X, = 0 и, согласно полученным выше формулам, [c.377]

Найдите параметры пограничного слоя (местный коэффициент трения толщину слоя) на участке турбулентного обтекания плоской пластины (рис. 12.1). а также средний коэффициент и силу трения. Условия обтекания пластины потоком со скоростью К, вуют высоте Я = 10 км. Критическое число Яскр = Ю . [c.671]

При конденсации происходит как бы отсос пара через межфазную границу. Простое решение получается для продольного ламинарного обтекания плоской пластины с равномерно распределенным отсасыва- [c.74]

Посмотрим теперь, какую форму принимает интегральное уравнение энергии для простейшей задачи пограничного слоя. Рассмотрим обтекание плоской пластины R—>-оо) потоком жидкости с постоянными физическими свойствами [ d aaldx) =0] при постоянных давлении и скорости внешнего течения du jdx) =Q] и постоянной разности температур между поверхностью и жидкостью ([rf( o—t )ldx =Q). В этом случае уравнение (5-18) принимает вид [c.74]

Предположим, что при обтекании плоской пластины потоком с o = onst [c.121]

Пусть функция 6(1, X, у) является решением уравнения (4-37) при продольном обтекании плоской пластины потоком с постоянными физическими свойствами и граничных условиях при и=4оо при л > = onst, т. е. при проис- [c.263]

По уравнению (10-51) можно весьма просто определить коэффициент теплоотдачи к ламинарному пограничному слою на теле вращения с постоянной температурой поверхности при произвольном изменении вдоль нее скорости внешнего течения й . Для плоского течения R выпадает из уравнения. Легко показать, что при обтекании плоской пластины уравнение (10-51) сводится к уравнению (10-13), а при двумерном и осесимметричном течениях в окрестности критической точки — соответственно к уравнениям (10-17) и (10-18). Таким обра- [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...