Режим волновой

В том случае, если длина волны пульсирующего давления становится соизмеримой с длиной этого участка трубопровода, может возникнуть резонансный режим (волновой резонанс , при котором пики давления достигают 3—4-кратной величины, номинального значения, а частоты пульсаций — в 10 и боле раз превышать плунжерную- астоту. [c.312]

Тепловой режим волновой передачи рассчитывают по следующему уравнению теплового баланса [c.179]

Будем рассматривать нейтральный режим волновых возмущений (Л/. = = 0) и представим амплитуды p и в, декремент X = X/ и критическое число Грасгофа Сг в виде разложений [c.34]

Тепловой режим волновой передачи можно рассчитать по известным зависимостям для других передач (см., например, [15]). [c.141]

Тепловой режим волновой передачи можно определить по уравнению теплового баланса [c.200]

Тепловой режим волновой передачи рассчитывают по известным зависимостям (см. например, тепловой расчет червячного редуктора - разд. 2.2). Допускаемая температура масла для редукторов общемашиностроительного применения И = 70. .. 80 °С. Коэффициент теплоотдачи принимают для закрытых небольших помещений при отсутствии вентиляции = 8. .. 12, для помещений с интенсивной вентиляцией Кт= А. .. 18, при обдуве корпуса вентилятором К = 2. .. 30 Вт/(м -°С). При установке вентилятора на быстроходном валу редуктора и и < 1000 мин принимают нижние, а при п > 2800 мин - верхние значения К . [c.229]

ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ И СМАЗЫВАНИЕ ВОЛНОВОЙ ПЕРЕДАЧИ [c.176]

ТЕПЛОВОЙ РЕЖИМ И СМАЗЫВАНИЕ ВОЛНОВОЙ [c.244]

Турбулентный режим. Как отмечалось ранее, течение волновой пленки жидкости и массообмен в ней имеет ряд характеристик, свойственных турбулентному режиму. Это, в первую очередь, наличие пульсационной составляющей в распределении скорости и турбулентного потока вещества в суммарном переносе субстанции. При турбулентном режиме подобные составляющие, в отличие от рассмотренных ранее при волновом течении, имеют случайный характер. Корреляция случайных величин (будь то скорости или концентрации) остается неизвестной, поэтому приходится пользоваться теми или иными моделями, отличающимися между собой как точность [c.26]

ВОЛНОВОЙ РЕЖИМ ТЕЧЕНИЯ ПЛЕНКИ [c.162]

В 1948—1949 гг. появились две статьи П.Л. Капицы [14, 15], которые оказались основополагающими в изучении проблемы волнового режима течения жидких пленок. В первой из них [14] была изложена приближенная теоретическая схема описания закономерностей развитого волнового течения. В частности, отмечалось, что волновой режим течения является основным гидродинамическим режимом для стекающих пленок. Во второй [15] были представлены экспериментальные результаты измерений характеристик волнового течения пленок по вертикальной поверхности. Эти работы стимулировали последующие исследования как теоретического. [c.162]

Волновой режим течения пленки [c.163]

На рис. 4.3 представлена типичная картина развития волнового течения при стекании пленки по наружной поверхности вертикальной трубы [1]. Вблизи места подачи жидкости имеется режим с гладкой поверхностью. Затем на пленке возникают так называемые двумерные (кольцевые) волны. Далее они переходят в более беспорядочные трехмерные волны с весьма значительными амплитудами. [c.163]

При значениях Ке, , > 1600 ламинарно-волновой режим течения пленки сменяется турбулентным. При этом так же, как и в обычных турбулентных потоках (например, в каналах), слой жидкости, непосредственно прилегающий к стенке, сохраняет черты ламинарного течения, а за пределами этого слоя пленки действует механизм турбулентного перемешивания. Это позволяет исключить из рассмотрения влияние волновых процессов, вязкости и поверхностного натяжения жидкости на касательные напряжения и связь между толщиной пленки и плотностью орошения. Анализ и результаты экспериментального изучения закономерностей течения тонких пленок показывают, что для свободно стекающей пленки можно записать равенство осредненных или локальных значений веса пленки и касательных напряжений на стенке в виде [c.173]

Последующие теоретические и экспериментальные исследования позволили оценить корректность допущений, использованных в анализе. Как ясно из анализа 4.3, действительный волновой режим течения ламинарной пленки приводит к повышению интенсивности теплоотдачи и требует введения соответствующей поправки к формулам (4.37) и (4.37а). Согласно [13] эта поправка, предложенная Д.А. Лабунцовым, имеет вид [c.178]

Авторы [71] объединили снарядный и эмульсионный режимы в перемежающийся режим течения, что достаточно обосновано с точки зрения приложений. В горизонтальных каналах особенно в условиях теплообмена чрезвычайно важно определить границу расслоенного режима течения, так как в этом режиме верхняя часть поверхности трубы не имеет контакта с жидкостью. В [71] принято, что волновой режим переходит в дисперсно-кольцевой или перемежающийся, когда амплитуда волн становится соизмеримой с диаметром канала и жидкость смачивает верхнюю образующую цилин- [c.307]

На горизонтальных трубах волновой режим течения обычно не наблюдается, что объясняется малой протяженностью пленки конденсата. [c.135]

При значениях Re 4 е =1, так как волновой режим отсутствует. По мере увеличения расхода жидкости в пленке (или числа Re пленки) волнообразование постепенно нарастает и величина увеличивается. Например, при Rea=100 е =1,Н при Res= = 400 eu=l,20 при Не =1 600 е = 1,27. [c.136]

С учетом поправки е на волновой режим расчетное соотношение для теплоотдачи при конденсации пара на поверхности вертикальных труб и плит имеет вид [c.136]

Та же формула, но с поправкой на волновой режим (4-26) имеет вид [c.140]

Затем определяем поправку на волновой режим е. Для этого по (4-25) рассчитываем число Re [c.148]

Тепловой режим волновой передачи рассчитывается по известным зависимостям для других передач (см., например, тепловой расчет червячного редуктора, гл. 2). Допускаемая температура масла для редукторов общего назззачения [/] = 70... 80 С. Коэффициент теплоогдачи принимают для закрытых небольших помещений при отсутствии вентиляции Кугк8...12, для помещений с интенсивной вентиляцией KJK [c.176]

Оптимальный режим волновой обработки имеет место при встречном вращении заготовки и генератора с соизмеримыми скоростями (/ = 1). В таком режиме волнового фрезоточения длина траектории режущего лезвия в теле заготовки значительно уменьшается по сравнению с волновым точением. Она составляет лишь часть длины окружности отверстия (рис. 4.16). [c.106]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

Первые три профиля отличаются простотой изготовления. Преимущество треугольной и ромбовидной форм заключается в придании оперению большей жесткости по сравнению с трапециевидной формой. С точки зрения аэродинамики некоторой выгодой обладает трапециевидный профиль, так как при одинаковой с треугольным и ромбовидным профилями толщине он может обеспечить меньшее сопротивление и большее аэродинамическое качество. У чечевицеобразного профиля сопротивление еще меньше, чем у трапециевидного (при одинаковой относительной толщине). Выбором соответствующих углов заострения передней и задней кромок можно добиться хорощей жесткости крыла. Увеличивая углы заострения передней кромки, следует учитывать возможность возрастания волнового сопротивления, а также повышенную чувствительность режима обтекания к изменению углов атаки. Так, с увеличением углов заострения уменьшаются углы атаки, при которых наступает режим обтекания с отошедшей волной, когда резко возрастает сопротивление, нарушается безотрывный характер течения, что вызывает снижение подъемной силы и, как следствие, ухудшение устойчивости. [c.63]

Как уже говорилось, волновой режим может перейти либо в кольцевой, либо в перемежающийся режимы течения. Можно ожидать, что реализация того или иного перехода зависит от истинного объемного паросодержания в предшествующем (волновом) режиме. В [71] принято, что при ф > 0,5 устанавливается перемежающийся, а при ф < 0,5 — дисперсно-кольцевой режим. Значению ф = = 0,5 отвечает при раздельном течении фаз значение параметра Мар-тинелли Х= 1,6. Таким образом, на рис. 7.11 кривая J — это расчетная зависимость F(X), определяющая границу волнового режима, а кривая 2, отвечающая условию Х= 1,6, показывает, в какой из двух возможных режимов превращается волновой режим течения. [c.308]

Таким образом, карта режимов Тейтела и Даклера в отличие от традиционных отражает взаимозависимость не двух, а трех безразмерных комплексов (с учетом границы между расслоенным и волновым режимами — четырех). При этом границы режимов рассчитаны на основе простых физических моделей с привлечением некоторой опытной информации, а не являются прямым обобщением опытных данных. Согласие расчетных карт режимов с результатами экспериментов можно считать вполне удовлетворительным, если принять во внимание сказанное ранее о практической невозможности учесть влияние на режим течения специфики входных условий. [c.309]

При этом возникают силы, стремящиеся вернуть жидкость к равновесию. При стекании пленок большое значение имеет сила, обусловленная поверхностным натяжением жидкости. Под действием восстанавливающих сил жидкие частицы стремятся вернуться к положению равновесия. Однако по инерции они будут проходить положение равновесия, вновь испытывать действие восстановительных сил и т. д. На это движение накладывается действие сил тяжести [Л. 133]. В результате на поверхности пленки, подвергшейся случайному возмущению, будут возникать волны. Волновые движения, возникающие разновременно в различных местах от случайных возмущений, налагаясь друг на друга, прив(5Нят к сложной трехмерной картине процесса. Ламинарно текущая пленка обладает неустойчивостью относительно возмущений с достаточной длиной волны (>б). При малых числах Рейнол 1Дса возникающие в слое возмущения сносятся вниз по течению. Если же число Рейнольдса пленки больше некоторого предельного Кеволн, то образуется устойчивый волновой режим. [c.267]

Появление крупных водохранилищ на внутренних водных путях определило повышенные требования к мореходности и прочности речных судов, так как на таких водохранилищах складывается сложный озерный ветро-волновой режим. Этими предпосылками наряду с требованиями повышения грузоподъемности, скорости и удобства вождения судов определились направления технической реконструкции речного флота, в основу которых были положены работы по комплексной типизации технических средств внутреннего водного транспорта, выполненные под руководством члена-корреспон-дента АН СССР В. В. Звонкова (1890—1965), и Сетки типов транспортных и служебно-вспомогательных судов для внутренних водных путей , разработанные Министерством речного флота СССР. [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...