Турбулентный режим течения

Для каждой установки существует некоторый диапазон критических значений чисел Ке р, при которых происходит переход от одного режима течения к другому. Значение критического числа Ре, ниже которого режим течения обязательно ламинарный, для трубы круглого сечения составляет примерно 2300. Число Ре р, при котором ламинарный режим течения переходит в турбулентный, существенно зависит от условий входа потока в трубу, состояния поверхности стенок и др. При очень плавном входе и гладких стенках переход от ламинарного режима к турбулентному наступает при числах Ре, р > 2300. На практике чаще встречается турбулентный режим течения. [c.19]

В обш ем случае при R > R p возникает турбулентный режим течения в пограничном слое, причем так же, как и при ламинарном режиме, течение в трубе можно подразделить на входной [c.350]

Турбулентность, порождение 52, 54 Турбулентный режим течения 40, 41 [c.314]

Турбулентный режим течения 274 [c.475]

Следует отметить также, что выписанные выше системы уравнений справедливы только для ламинарных течений, т. е. при Ке <С Ке, где Ке — верхнее критическое число Рейнольдса, такое, что при Ре > Ре.,, реализуется турбулентный режим течения. Этот режим течения характеризуется неупорядоченностью траекторий частиц, в результате чего для установившихся турбулентных течений, вообще говоря, невозможно ввести понятие линии тока. Для турбулентных течений уже нельзя использовать обычные коэффициенты переноса молекулярных признаков, так как механизм переноса импульса и энергии здесь принципиально иной (см. 7.9). [c.381]

Более тщательные экспериментальные исследования ао-казали, что существуют так называемые верхние и нижние числа Рейнольдса. Если при Ке < Ке реализуется ламинарный режим течения, то величину Ре называют нижним числом Рейнольдса. Если при Ре > Ре реализуется турбулентный режим течения, то величину Ре называют верхним числом Рейнольдса. [c.438]

Наиболее часто при расчете трубопроводов принимается турбулентный режим течения в зоне гладких труб (зона Блазиуса). [c.95]

Затем расход воды увеличивается еще больше и наблюдается развитый турбулентный, режим течения- При этом также замеряется расход воды. [c.309]

Гидравлические потери в трубопроводах зависят от режима течения рабочей жидкости. Различают два вида течения ламинарный и турбулентный.. Режим течения оценивается числом Рейнольдса Ре. [c.57]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкости вдоль плоской поверхности. При движении жидкости вдоль плоской поверхности профиль распределения продольной скорости поперек потока изменяется по мере удаления от передней кромки пластины. Если скорость в ядре потока и о, то основное изменение ее происходит в пограничном слое толщиной б, где скорость уменьщается от vvo до и,. = О на поверхности пластины. Течение в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. Режим течения определяется критическим значением критерия Рейнольдса, нижний предел которого для ламинарного пограничного слоя равен Re p = 8 Ю , а при Re > 3 10 вдоль пластины устанавливается устойчивый турбулентный режим течения. При значениях 8 10 < Re < 3 10 режим течения — переходный (рис. 2.30). [c.170]

Турбулентный режим течения в пограничном слое, на передней половине труб пучка, появляется при Яе > Яе 10 . Средние коэффициенты теплоотдачи в пучках могут быть определены на основе критериальной зависимости, справедливой при 10 < Яе. < 10 , [c.108]

Турбулентный режим течения 143 [c.481]

При большой высоте вертикальной поверхности и значительных температурных напорах расход конденсата может возрасти настолько, что возникает турбулентный режим течения пленки. Специальные исследования [Л. [c.137]

Значения (кМ)кр, при которых возникает турбулентный режим течения в пленке, определяются соотношением [c.138]

Если известна величина (/lД )иp, то всегда можно сказать, будет ли в данных условиях возникать турбулентный характер течения в пленке. Например, при конденсации водяного пара при атмосферном давлении на поверхности вертикальной трубы высотой Л = 2 м при температурном напоре Д =10°С величина (йд7)кр = 20 м-°С это меньше, чем (ЛД )кр=44,6 м-°С. Следовательно, турбулентное течение в пленке возникать не должно. Однако при Д =30°С на нижнем участке той же трубы должен возникать турбулентный режим течения, так как теперь hAt=60 м-°С, что больше критического значения (ЛД/)н . [c.138]

I — турбулентный режим течения 2 — ламинарный режим течения. [c.71]

Рис. 3-12, Гидродинамическая стабилизация течения жидкости в трубе. а — ламинарный режим течения б — турбулентный режим течения.

При большой высоте вертикальной понерхности и значительных температурных напорах расход конденсата может возрасти настолько, что возникает турбулентный режим течения пленки. Специальные исследования [1021 показали, что турбулентное течение свободно стекающих жидкостных пленок наступает обычно при значениях числа Re, больших некоторого критического значения Re p л 1600. [c.148]

Значение величины Ь было найдено в предположении ламинарного течения жидкого металла, которое будет существовать в начале его перетекания. Однако в дальнейшем, при увеличении скорости поршня на участках гидравлической системы с диаметрами 6 мм и особенно 4 и 1,5 мм, быстро разовьется турбулентный режим течения, чему будет способствовать сравнительно малая вязкость расплавленного металла. Если на участке гидравлической системы диаметром 6 мм турбулентный режим разовьется при числе Re = 2000 - 2300, то на участке диаметром 4 мм с учетом поворотов потока турбулентный режим наступит значительно раньше — при числе Re = 800 ч-ШОО. [c.240]

Несколько упрощая расчет, полагаем в среднем, что турбулентный режим течения будет развиваться, когда на участке гидросистемы диаметром 6 мм число Re будет равно 1300 и, следовательно, средняя скорость течения жидкости на нем [c.240]

В результате проведенного анализа упрощенной схемы одномерного движения адиабатического двухфазного потока в канале, по-разному ориентированному в поле сил тяжести, можно сделать следующие выводы. Сопоставление опытных данных при движении двухфазного потока в горизонтальном и вертикальном каналах следует производить не при одинаковых расходах смеси и весовых газосодержаниях, а при одинаковых расходах жидкости (и> ) и истинных объемных газосодержаниях (ф). При этом сопоставлении нивелирный напор необходимо вычислять не по общепринятым формальным определениям (1) или (2), а по формуле (14). Для того чтобы качественно оценить ошибки, к которым может привести невыполнение этих условий сопоставления, рассмотрим конкретный численный пример для вынужденного движения пароводяного потока в вертикальном и горизонтальном плоском канале шириной г=10 мм при давлении р=76 кГ/см (ft да 10- кГ-сек/м да 2-10-в кГ-сек/м f 735 кГ/м f да да 40 кГ/м ), приведенной скорости воды ш =10 м/сек и 3 > 0.9. При расчете воспользуемся формулами, полученными выше для ламинарного кольцевого течения двухфазного потока. Безусловно, это приведет к идеализации реального процесса, так как в действительности характер движения фаз будет в этих условиях турбулентным, режим течения смеси не обязательно кольцевым и т. п. Однако качественная сторона явлений (по крайней мере для таких режимов течения двухфазного потока, как снарядный и дисперсно-кольцевой) этими формулами будет, по-видимому, отражена. [c.173]

Режим движения пара и пленки конденсата может быть как ламинарным, так и турбулентным, что влияет на интенсивность переноса теплоты, количества движения и массы. В технических устройствах часто одновременно, но на различных участках реализуется как ламинарный, так и турбулентный режим течения пара и конденсата. [c.5]

Когда число Re превышает указанное значение, поток становится неустойчивым к малым возмущениям и происходит постепенный переход к турбулентному режиму. Однако развитый турбулентный режим течения наступает только при Яе>Ш. [c.82]

Развитый турбулентный режим течения жидкости в шероховатых трубах с квадратичной по скорости зависимостью сопротивления характеризуется величиной [c.31]

Наличие циркуляции в системе теплоснабжения определяет турбулентный режим течения. [c.126]

Для плоского клапана с узкой опорной поверхностью можно полагать р. величиной постоянной (имея в виду преимущественно турбулентный режим течения) и равной 0,62. [c.442]

Здесь X — расстоянпе от передней кромки пластины.) Наиболее характерным признаком такого перехода на пластине является резкое увеличение толщины пограничного слоя и напряжения трения на стенке. Одной из особенностей пограничного слоя на пластинке является то, что вблизи передней кромки он всегда ламипарен и только на некотором расстоянпп х р начинается переход в турбулентный режим течения. Ввиду сложности движения в переходной области и небольшой ее протяженности обычно пренебрегают конечными размерами этой области, т. е. считают, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит при X = скачком. [c.282]

Считается [14, 47], что установивщийся структурный режим наступает при Ке < 2000, а турбулентный режим течения начинается при Ке = 3000- 4000. [c.305]

Перейдем к рассмотрению теплоотдачи при турбулентном движении жидкости в трубе. Развитый турбулентный режим течения в трубе осуществляется при Re lOOOO. В диапазоне 2300Re1 O в трубе наблюдается переходный режим течения — неустойчивый режим, характеризующийся сменой ламинарного и турбулентного потока. Такое состояние характеризуется так называемым коэффициентом перемежаемости, O io l, представляющим собой относительное время существования турбулентного потока величина 1—со приходится на долю ламинарного потока. Надежные рекомендации по расчету теплоотдачи при переходном режиме пока не разработаны. Поэтому возможны лишь оценки по минимальному и максимальному коэффициентам теплоотдачи для ламинарного и турбулентного режимов соответственно с учетом коэффициента перемежаемости. [c.386]

Вначале толщина движущегося вдоль поверхности нагретого слоя жидкости мала и ее течение носит ламинарный характер. Постепенно в движение увлекается все большее количество жидкости, толщина ламинарного слоя растет, затем он разрушается и возникает турбулентный режим течения жидкости. При ламинарном режиме коэффициент теплоотдачи с увеличением толщины слоя твижущейся жидкости уменьшается, а при турбулентном — резко возрастает и далее по высоте поверхности сохраняется постоян-шм. [c.212]

Для ИПХТ-М, как и для ИТП, характерен турбулентный режим течения, и при определении движения расплава решающее значение имеет турбулентная вязкость v . Расчет поля скоростей движения в меридиональных плоскостях (v) ведется полуэмпирическим методом (методика 8) решается уравнение движения Навье—Стокса (с учетом дополнительных рейнольдсовых членов) совместно с уравнением несжимаемости жидкости, причем в решение вводится поле эффективной вязкости Нэ> базирующееся на экспериментальных данных о распределении V в исследованных типичных объектах. Здесь = v + v , где V — физическое значение кинематической вязкости (обычно вводится через "эффективное число Рейнольдса Reg = Vq Во мно- [c.93]

Для неплотностей, обнаруживаемых путем течеиска-ния, турбулентный режим течения, как правило, не является расчетным. [c.12]

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно проиавбдится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область пара(метров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате. [c.144]

Турбулентный режим течения наступает при достижении пленкой конденсата критического числа Re p. Многочисленные экспериментальные работы дают значительные расхождения в значениях Некр для воды 400<Нвнр<2000. [c.225]

Основным элементом горячей ловушки служат пакеты, навитые из циркониевой (титановой) фоЛьги. Пакет навивается из двух листов один гладкий, второй гофриррв анный или с двухсторонней перфорацией, которая обеспечивает зазор между листами порядка 1,0 мм. Высота пакета 100—150 мм, пакетов может быть несколько. На рис. 9.10 приведена конструкция ловушки с двумя пакетами. Пакеты стянуты шпилькой и с двух сторон закрыты механическими фильтрами из сетки и. нержавеющей проволоки. Фильтры предотвращают вынос сколов пленки окислов и осколков фольги в контур. Скорость очистки мало зависит от расхода натрия. Последний желательно обеспечить таким, чтобы осуществлялся турбулентный режим течения. [c.146]

В опытах с водой имеет место турбулентный режим течения. Поэтому для обобщения опытных данных -может быть использована за1Висимость (3-39). При использовании В качестве рабочей жидкости вязкой среды — масла, движущегося в прямоугольном канале малого поперечного сечения, наблюдается вязкостный режим течения. [c.171]

При дисперсно-кольцевом режиме течения в слое жидкой пледки имеются паровые включения, а паровое ядро содержит капли жидкости. Граница между фазами выражена более или менее четко. Поверхность раздела приблизительно повторяет поверхность канала. Течение состоит из трех зон относительно медленно текущая жидкостная пленка (возможен ламинарный или турбулентный режим течения) капли жидкости в ядре, движущиеся со скоростью, во много раз превышающей скорость жидкости в пленке еще более быстро движущийся пар [2.13], увлекающий за собой капли и жидкость в пленке. [c.43]

Турбулентный режим течения. Потеря напора при турбулентном режиме течения жидкости рассчитывается по выражению (1.54), причем коэффициеР1Т сопротивления X для так называемой гидравлической гладкой трубы вычисляется для условий 2300 -< Де <(8000 по полуэмпири-ческой формуле Блазиуса (кривая Ь) [c.67]

Теплотехника (1991) -- [ c.84 , c.85 ]

Методы и задачи тепломассообмена (1987) -- [ c.40 , c.41 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.274 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.167 ]

Теплотехника (1980) -- [ c.81 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.143 ]

Теплотехнический справочник (0) -- [ c.0 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.167 , c.172 ]

Ротационные приборы Измерение вязкости и физико-механических характеристик материалов (1968) -- [ c.269 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.167 , c.172 ]

Теплотехнический справочник Том 1 (1957) -- [ c.0 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.125 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.224 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...