Трение при жидкостной смазке

Рис. 23.7. Расположение поверхностей трения при жидкостной смазке

Явление трения при жидкостной смазке было открыто в 1883 г. [c.83]

Соответственно двум способам создания давления в несущем слое различают гидростатические и гидродинамические опоры скольжения. Как те, так и другие являются опорами трения при жидкостной смазке, но в силу большей распространенности гидродинамических опор в обиходе под опорой с жидкостной смазкой понимают гидродинамическую опору. [c.84]

Клиновой зазор является необходимым условием поддержания режима трения при жидкостной смазке в гидродинамической опоре. В плоских опорах клиновой зазор создается конструктивно, с помощью скосов поверхности, как это имеет место в ползунах и кольцевых опорах, либо благодаря самоустановке опорной поверхности (упорные подшипники типа подшипника Мичелла). [c.84]

Явление трения при жидкостной смазке в целом сложнее, чем это следует из гидродинамической теории, охватывающей чисто механическую сторону процесса. Молекулы поверхностно-активных веществ, содержащихся в масле, адсорбируются на поверхности [c.85]

Трение при жидкостной смазке возможно не только между скользящими поверхно- [c.85]

I — /трение несмазанных поверхностей 2 — трение при граничной и полужиДкостной смазке 3 — трение при жидкостной смазке [c.90]

Если же режим трения соответствует точке, расположенной справа от линии аа, то в узком интервале изменения r v p сила трения стабильна. Например, кратковременное нарастание скорости скольжения поверхностей вызовет более сильное тепловыделение в подшипнике, вязкость смазочного материала уменьшится, коэффициент трения понизится, и характеристика режима восстановится. Своеобразное саморегулирование режима трения при жидкостной смазке обязано изменению вязкости масла с изменением температуры. [c.90]

Перенос материала с одной поверхности на другую свойствен всем видам трения, кроме трения при жидкостной смазке, и обнаруживается при таких технологических операциях, как резание, клепка и сборка болтовых соединений металл переносится с пневматического молотка на заклепки, с ключа на гайки, с резца на металл. Перенос материала происходит отдельными частицами, средний размер которых имеет вполне определенную величину для данных условий трения. Трение без смазочного материала по сравнению с трением при граничной смазке может снизить перенос в 20 ООО раз и более, главным образом за счет уменьшения среднего размера частиц. Перенос материала на металлическую поверхность может играть роль стимулятора коррозии металлической поверхности. [c.101]

Описанный механизм отражает процессы изнашивания независимо от вида трения и режима смазки. Даже в режиме трения при жидкостной смазке, нарушаемом в отдельных участках поверхности, изнашивание протекает как при трении без смазочного материала и трении при граничной смазке. В рабочих органах машин процесс изнашивания может быть расчленен так же, как в парах трения, на те же элементарные акты разрушения. В отличие от пар трения инструмент, рабочие органы машин в каждый момент времени взаимодействуют с новыми поверхностями обрабатываемого материала. [c.101]

Недостаточная надежность при высоких окружных скоростях и динамических нагрузках. При правильной конструкции и качественном исполнении подшипникового узла и при удовлетворительных условиях эксплуатации подшипники качения выходят из строя главным образом вследствие выкрашивания тел и поверхностей качения колец, которое является завершением процесса изнашивания. Между тем подшипники скольжения в фазе трения при жидкостной смазке при соответствующих условиях могут работать неограниченно долго. Поэтому в паровых турбинах, турбогенераторах, мощных скоростных зубчатых передачах, крупных центробежных и осевых насосах и других машинах, предназначенных для весьма длительного срока службы при высоких скоростях, опорами их валов служат гидродинамические подшипники скольжения. [c.332]

Износ детали или сопряженной пары нередко характеризуется несколькими показателями. Важно выявить наиболее существенный из них по воздействию на работоспособность. На работу подшипника скольжения влияет не только увеличение зазора. Эллиптичность и другие искажения формы деталей в поперечных сечениях изменяют соотношение между кривизной соприкасающихся поверхностей, поэтому возможности реализации трения при жидкостной смазке становятся иными. Если с помощью гидродинамической теории смазки не представляет особого труда решить задачу о допустимом предельном зазоре в подшипнике при геометрически правильных поверхностях деталей, то расчет допустимых искажений формы представляет весьма сложную задачу. Надо прибегать к стендовым испытаниям, сочетая их с теоретической разработкой той или иной степени приближения. [c.379]

Трение при жидкостной смазке характеризуется тем, что контактирующие поверхности при относительном движении деталей полностью разделены жидким слоем смазочного материала, в котором благодаря особым его объем- [c.13]

ТРЕНИЕ ПРИ ЖИДКОСТНОЙ СМАЗКЕ [c.158]

Для определения коэффициента трения при жидкостной смазке предложены формулы, приведенные в табл. 17. [c.158]

Формулы для коэффициента трения / при жидкостной смазке [c.159]

Возможность выкрашивания поверхностей трения при жидкостной смазке является вопросом дискуссионным. [c.205]

Коэффициент трения при жидкостной смазке незначителен (/ як 0,001) потери на трение и тепловыделение в подшипнике невелики. Износа металлических поверхностей при этом не происходит, поэтому жидкостная смазка является наиболее благоприятной для работы подшипника. [c.324]

КОЭФФИЦИЕНТ ТРЕНИЯ ПРИ ЖИДКОСТНОЙ СМАЗКЕ [c.332]

Коэффициент трения при жидкостной смазке [c.333]

Жидкостное трение. При жидкостном трении в кинематических парах элементы трущихся поверхностей разделены слоем смазки и сила трения определяется сопротивлением сдвигу слоев жидкости. Жидкостное трение имеет ряд преимуществ малый износ трущихся поверхностей, лучший отвод тепла от них, а также возможность работы при больших скоростях. Впервые теория жидкостного трения разработана в 1883 г. акад. Н. П. Петровым и развита в работах Н. Е. Жуковского и С. А. Чаплыгина. К основным положениям этой теории относятся условия жидкостного трения. [c.73]

При дальнейшем возрастании угловой скорости наступает полное разделение поверхностей трения деталей сплошным слоем смазочного материала — это жидкостная смазка. При жидкостной смазке рабочие поверхности цапфы и вкладыша разделены слоем [c.522]

Жидкостной называется смазка, при которой поверхности трения деталей, находящихся в относительном движении, полностью разделены жидким смазочным материалом. При жидкостной смазке толщина слоя масла больше суммарной высоты неровностей профиля рабочих поверхностей цапфы и вкладыша, поэтому всю нагрузку несет масляный слой и значительно снижается трение и изнашивание рабочих поверхностей. Так как жидкость несжимаема, то при жидкостной смазке это объемное свойство масла проявляется в полной мере и нагрузочная способность слоя смазочного материала оказывается очень высокой Сопротивление движению при жидкостной смазке определяется только внутренним трением в смазочном материале, зависящем от его вязкости. [c.224]

Виды трения смазанных поверхностей. В зависимости от толщины слоя смазки, разделяющего трущиеся поверхности, различают жидкостное и полужидкостное трение. При жидкостном трении слой смазки имеет толщину порядка нескольких десятков микрометров. Эта толщина так велика, что даже вершины самых больших неровностей на поверхностях скольжения не могут касаться друг друга. При этом трение в подшипнике определяется только законами гидродинамики. Износ практически отсутствует. [c.325]

Не всегда указанные особенности влияния скорости на внутреннее и внешнее трение при скольжении позволяют различить эти два случая. Например, при движении так называемого ползуна по плоскости (см. рис. 43) толщина зазора, образующегося при жидкостной смазке между ползуном и подстилающей поверхностью, сама зависит от скорости скольжения, возрастая вместе с ней. Поэтому сила трения будет возрастать не пропорционально скорости движения, а медленнее, так как сопротивление [c.187]

Силы трения при сухом трении и трении со смазкой (полусухое, граничное, полужидкостное) определяются через коэффициенты т р е п и я. Силы трения при жидкостном трении, когда трущиеся поверхности полностью разделены слоем смазки, определяются по гидродинамической теории смазки. [c.144]

Гидростатические упорные подшипники. В опорах с плоскопараллельными поверхностями может быть обеспечено жидкостное трение при подаче смазки под достаточно большим давлением. [c.638]

При пуске, торможении, уменьщении скоростей, перегрузках мащин и в других случаях, когда не могут быть созданы условия для жидкостного трения, возникает полужидкостное трение, при котором смазка не полностью разделяет трущиеся поверхности. В этом случае из-за отклонений формы, шероховатости поверхности и других погрешностей контакт сопрягаемых поверхностей деталей изделия происходит по наиболее высоким вершинам неровностей поверхностей. [c.354]

Перенос материала. В механизме изнап1ивания твердых тел перенос материала с одной поверхности на другую играет особо важную роль. Он характерен для всех видов трения, кроме трения при жидкостной смазке, и обнаруживается при таких технологических операциях, как резание, клепка и сборка резьбовых соединений. При выполнении этих операций металл переносится с резца на обрабатываемую поверхност , (и в обратном направлении), с пневматического молотка на заклепки, с ключа на гайки болтов. Перенос материала происходит отдельными частицами, средний размер которых имеет определенную величину для данн1.1Х условии трения. [c.90]

Для конкретности рассмотрим подшипник скольжения. Пусть нагрузка, геометрические размеры, диаметральный зазор подшипника, вязкость смазочного материала сохраняются постоянными. Будем изменять скорость вращения цапфы. При малой скорости скольжения поверхностей гидродинамический эффект их полного отделения не наблюдается, так как масло выдавливается из зазора. Трение только полужидкостное, С увеличением скорости скольжения гидродинамические силы возрастают и взаимодействие поверхностей снижается, наконец при некоторой скорости произойдет полное разделение поверхностей и наступит режим трения при жидкостной смазке. Дальнейшее увеличение скорости скольжения приведет к повышению внутреннего трения в слое смазочного материала, и коэффициент трения возрастет. Минимум коэффициента трения со-стветствует началу трения при жидкостной смазке. [c.89]

Тршие при граничной смазке характеризуется частичным контактом трущихся поверхностей по выступам микрошероховатостей при наличии смазочной жидкости во впадинах микрорельефа. В зависимости от количества смазочной жидкости характер трения может изменяться от трения со смазочньп ( материалом до трения без смазочного материала. Если трение без смазочной жидкости определяется качеством трущихся поверхностей и свойствами материалов пары, а трение при жидкостной смазке — свойствами смазочной жидкости, то трение при граничной смазке определяется как качеством трущихся поверхностей и материалами пары трения, так и свойствами смазочной жидкости. Пленка смазочной жидкости, адсорбированная на трущихся поверхностях, имеет толщину в несколько моле-к)01ярных слоев и обладает свойствами, отличными от объемных свойств жидкости. Сила трения определяется суммой сил сопротивления относительному перемещению на участках непосредственного контакта трущихся поверхностей и сил сопротивления сдвигу в пленке смазочной жидкости. [c.6]

Изменение рабочего давления в аппарате сопровождается деформациями колец пары трения, изменяющими форму уплотняющего зазора зазор приобретает клиновидную форму. Происходит перераспределение контактного давления, и характер трения изменяется от трения при жидкостной смазке на одной кромке до трения без смазочного материала на другой. Через некоторое время в результате износа нагруженных участков уплотняющей поверхности форма зазора восстанавливается, но при последующем изменении давления процесс повторяется, вменение характера тршия в паре сопровождается изменением утечки в широком диапазоне [9]. [c.7]

Сопротивление относительному перемещению твердых тел, полностью разделенных слоем жидкости или газа, определяется внуг-ренним трением этой среды, ее вязкостью. Простая модель трения при жидкостной смазке приведена на рис. 6.2. Две параллельные пластины А к В бесконечной длины (в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа) разделены слоем жидкости толщиной к. Пластина А перемешается со скоростью, пластина В неподвижна (ид = О ). [c.184]

Деля обе части уравнения (6.3) на значение нормадьной нагрузки, действующей на узел трения, можно получить уравнение для расчета коэффициента трения при жидкостной смазке [c.185]

Таким образом, Н.П. Петров впервые рас-считад коэффициент трения исходя из вязкости смазочного материала, режима работы узла трения (скорости, давления) и из особенностей конструкции (величины зазора Н). При этом следует иметь в виду, что коэффициент трения при жидкостной смазке, рассчитанный Н.П. Петровым, имеет лишь формальное сходство с коэффициентом внешнего трения твердых тел. [c.185]

При отсутствии смазочной прослойки (роль последней может играть не только специально введенная жидкая прослойка, по и случайные загрязнения, пленки влаги и т. п.) два твердых тела оказываются в непосредственном контакте при любой скорости относительного скольнюния. Такой режим трения называется сухим трением. Его закономерности отличны от закономерностей жидкостного трения или режима совершенной смазки. Это различие в основном объясняется следующим при внутреннем трении скорость частиц тела меняется непрерывно, без скачков и ее изменение характеризуется градиентом скорости при сухом, или истинно внешнем, трении при переходе от одного тела к другому в месте их взаимного контакта наблюдается скачок скорости, характеризующий скорость скольжения одного тела относительно другого. Поэтому все случаи трения, когда два твердых тела находятся во взаимном контакте, как, например, трение при наличии смазки при весьма малых ско- [c.104]

Если бы при некоторой определенной скорости скольжения происходил переход от внешнего трения к внутреннему, то коэффициент трения после установления режима жидкостного трения делался бы зависимым только от вязкости жидкости и скорости скольжения. Изменения же природы или характера смазочной жидкости, не сопровождающиеся изменением ее вязкости, не могли бы влиять на коэффициент трения. В противоположность этому, при режиме внешнего трения законы жидкостной смазки, заложенные Н. П. Петровым и другими учеными, были бы полностью неприложимы, коэффициент трения определялся бы в первую очередь такими свойствами смазочного вещества, как способность образовывать на твердых поверхностях адсорбционные слои, а также форма и расположение молекул в этих слоях. Однако в результате деятельности инженеров, стремившихся обеспечить хорошую смазку деталей механизмов, и исследователей, испытывавших действия различных смазочных веществ с целью V подбора наилучших, накопилось много фактов, показы-,) Мвающих, что дело обстоит сложнее, чем это было изобра- <жено выше. [c.188]

При вибрации смазочный слой теряет несущую способность и шип будет стремиться соприкасать ч с подшипником. Если при жидкостной смазке между шипом и подшипником возможно имеется граничный слой, то при газовой смазке происходит непосредственный металлический контакт, резко возрастают потери на трение и наступает усиленный износ опор. [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...