Волны акустические — Параметры

Управление усталостным разрушением металла может быть осуществлено только в том случае, если известна вся последовательность процессов, описывающих эволюцию состояния материала во времени, и известны параметры, с помощью которых могут быть даны оценки этапа эволюции, состояния системы на выявленном этапе и периода времени дальнейшей эксплуатации. Применительно к образцам, испытания которых осуществляют в контролируемых условиях опыта, оценка состояния металла может быть осуществлена различными датчиками с помощью средств неразрушающего контроля. Накапливаемая энергия может быть зарегистрирована по сигналам акустической эмиссии, которые генерируют движущиеся дефекты кристаллической решетки под нагрузкой. Происходит выделение тепловой энергии, которая также может быть зарегистрирована. Меняется электропроводность материала в зоне возникновения трещины, а рост трещины сопровождают электромагнитные волны. Все указанные параметры могут быть использованы в той или иной мере для анализа процесса усталостного разрушения. Однако в эксплуатации наиболее достоверно может быть проведена оценка именно факта существования и распространения трещины. [c.20]

Переходя к пассивным акустическим методам контроля, отметим акустико-эмиссионный метод, при котором используют бегущие волны (рис. 2.5, г). Этот метод основан на анализе параметров упругих волн акустической эмиссии, возникающих в результате динамической локальной перестройки объекта контроля. Такие явления, как возникновение и рост трещин, аллотропические превращения, движение скоплений дислокаций — наиболее характерные источники волн акустической эмиссии. Контактирующие с изделием пьезопреобразователи, принимающие упругие волны, позволяют установить наличие источника эмиссии, а при обработке сигналов от нескольких преобразователей — и расположение источника. [c.99]

Наряду с плоскими волнами в ультраакустике часто приходится иметь дело и со сферическими волнами. Мы встречались с ними уже при рассмотрении рассеяния ультразвука на сферических частицах, при анализе кавитационных процессов и давления излучения сферические волны формируются в дальнем поле реальных плоских излучателей ультразвука, а также в ближнем поле сфер 1-ческих излучателей. Поэтому в данной главе рассмотрим отдельно характеристики и особенности распространения сферически-сим-метричных волн, т. е. таких волн, акустические параметры которых зависят от расстояния до некоторого центра. [c.202]

Волны акустические — Параметры 2 кн. 163—165 [c.315]

Потенциальная опасность дефекта определяется его формой. Элементы тонкой структуры несплошности, по которым производятся ее идентификация и оценка степени опасности, в частности острота края дефекта, измеряются десятыми и сотыми долями миллиметра, что не позволяет производить оценку этого параметра в применяемом для дефектоскопии частотном диапазоне ультразвуковых волн. При контроле возможно распознавание элементов структуры, больших длины волны акустического излучения X, т. е. больше 0,4—0,5 мм. [c.186]

Совсем просто получить решение при у = 3. В этом случае, как было показано в 3, акустические характеристики обоих семейств в плоскости X, t прямолинейны. Прямолинейные характеристики в области взаимодействия являются просто продолжением соответствующих характеристик бегущих волн, и распределение параметров Римана г и / по ним известно—оно такое же, как и в самих бегущих волнах. [c.185]

Рассмотрим еще раз приближение непрерывного поля смещений s(r, /) для граничного случая длинных волн акустической ветви. Акустические продольные колебания тогда являются волнами сжатия в непрерывной среде. С волной сжатия связано относительное изменение объема Л (г, t), которое равно дивергенции s. Изменение объема означает изменение постоянных решетки, а следовательно, и параметров зонной модели, зависящих от постоянной решетки. [c.199]

УЗ-вые волны затухают значительно быстрее, чем волны более низкочастотного диапазона, т. к. коэфф. классического поглощения звука (на единицу расстояния) пропорционален квадрату частоты. В низкочастотной области коэфф. релаксационного поглощения также растёт пропорционально квадрату частоты, однако при повышении частоты этот рост замедляется и коэфф. поглощения стремится к постоянной величине. Область, где наблюдается такое изменение хода коэфф. поглощения, наз. релаксационной, а средняя её частота — частотой релаксации. Величина, обратная частоте релаксации,— время релаксации — характеризует процесс перераспределения энергии внутри вещества. Помимо характерного хода коэфф. поглощения УЗ, в релаксационной области наблюдается рост скорости звука с частотой — дисперсия, обусловленная физич. процессами в веществе и отличающаяся от дисперсии скорости звука, характерной для любых частот и связанной с геометрич. условиями распространения волны. Дисперсия УЗ в релаксационных областях обычно не превышает нескольких процентов. В многоатомных газах релаксация связана с обменом энергии между поступательными и внутренними степенями свободы, и характерные частоты лежат в среднем и даже низкочастотном диапазонах. В жидкостях к основным релаксационным процессам относятся, напр., внутримолекулярные превращения, структурная и химич. релаксации соответствующие частоты лежат чаще всего в области частот 10 —10 Гц. В твёрдых телах имеются релаксационные процессы различной природы, обусловленные, напр., взаимодействием ультразвука с электронами проводимости, со спиновой системой (см. Спин-фононное взаимодействие), С колебаниями кристаллической решётки. Влияние этих процессов проявляется в частотной зависимости поглощения УЗ. Резонансные явления типа акустического парамагнитного резонанса (область частот 10 —11 Гц) и акустического ядерного магнитного резонанса (10 —10 Гц) дают соответствующие пики поглощения. Резонансный характер может иметь также и дислокационное поглощение в кристаллах. Все эти особенности поглощения УЗ в твёрдых телах обусловлены взаимодействием УЗ-вых и гиперзвуковых волн с внутренними возбуждениями в твёрдых телах. Возникновение же такого взаимодействия связано с тем, что средние и высокие УЗ-вые частоты становятся сравнимы с характерными частотами процессов в веществе на молекулярном и атомном уровне, а длины волн сравнимы с параметрами внутренней структуры вещества. Последнее обстоятельство объясняет также увеличение рассеяния упругих волн на УЗ-вых частотах, наблюдаемое в микронеоднородных средах, в поликристаллич. телах сечение рассеяния на неоднородностях возрастает, если их размеры становятся порядка длины волны.. Связь характера распространения УЗ и, в частности, его высокочастотной области — гиперзвука — со структурой вещества и элементарными возбуждениями в нём является одной из важнейших особенностей УЗ-вых волн. Она позволяет судить о строении вещества на основании измерений скорости и погло- [c.11]

Наряду с таким косвенным характером получения изображения существенное отличие от получения оптического изображения заключается еще и в том, что длины звуковых волн по порядку величин близки к параметрам отображаемых структур (или немного меньше них), тогда как длины световых волн меньше этих параметров в 1000—10000 раз. Поэтому при оптическом получении изображения основную роль играет рассеянный свет, тогда как при акустическом отображении определенное значение имеют также и зеркально отраженные звуковые волны, а на переднем плане находятся явления дифракции. Поэтому оптическое и акустико-оптическое изображение одного и ТОГО же объекта существенно различаются между собой. Например, поверхность, представляющаяся при оптическом изображении шероховатой, в ультразвуковом изображении может выглядеть совершенно гладкой. [c.292]

АЭД подземных коллекторов ДКС осуществляли [139], согласно [140-142], на ДКС-1 ОГП без остановки агрегатов с использованием скачка давления рабочей средой. Оценивали характер распространения волн в данном объекте и параметры акустических шумов в условиях работы агрегатов в штатном режиме. [c.200]

Некоторые положения технологии контроля. Прежде чем приступить к контролю качества, необходимо в зависимости от объекта контроля и состояния его поверхности произвести выбор метода контроля, типа акустической волны, контактирующей среды, способа ввода УЗК, установить параметры контроля и произвести настройку аппаратуры. [c.181]

Нелинейными распределенными системами называются такие распределенные системы, параметры которых зависят от амплитуды бегущей по системе волны. Эта зависимость приводит к тому, что скорость распространяющейся волны зависит от ее амплитуды. Такими системами, например, являются акустические системы. Скорость упругих волн тем выше, чем больше их амплитуда. [c.375]

При изучении потоков с большими до- и сверхзвуковыми скоростями широкое применение получили оптические и акустические методы. Их основное преимущество заключается в возможности производить локальные измерения без ввода в поток каких-либо датчиков. В принципе и оптические, и акустические приборы работают либо за счет изменения параметров при прохождении волн через заданную область, либо при их рассеивании на инородных частицах в потоках. Применение лазеров и голографии, а также доплеровского эффекта в оптике и акустике открывает большие перспективы в изучении полей скоростей и турбулентных характеристик. [c.497]

Амплитуда акустических волн в жидкостях и газах характеризуется одним из следующих параметров [4, 6. 21] [c.189]

Основные положения. Теневые методы дефектоскопии относят к способам акустического контроля, основанным на определении свойств проверяемого объекта по изменению одного из параметров упругой волны, прошедшей через контролируемый участок изделия. Упругую волну излучают непрерывно или в виде импульсов. В качестве регистрируемого параметра используют амплитуду упругой волны, прошедшей через контролируемое изделие, реже — фазу или время прохождения. В качестве индикаторов регистрируемого параметра обычно используют радиоизмерительные устройства, иногда — средства визуализации акустических полей. [c.249]

Для повышения объема информации при определении физико-механических свойств измеряют скорости ультразвуковых волн различных типов. Это достигается применением ЭМА-метода, обеспечивающего одновременно повышение точности измерения за счет устранения слоев контактной жидкости. Используя ЭМА-преобразователи, можно добиться излучения и приема одновременно трех волн — продольной и двух поперечных. Изменяя скорость и коэффициент затухания каждой волны, определяют анизотропию, упругие постоянные, главные направления кристаллографических осей. Измерив таким образом акустическую анизотропию, можно оценить некоторые технологические параметры металлических листов, например их штампуемость. [c.286]

Из рассмотренных акустических методов контроля наибольшее практическое применение находит эхо-метод им проверяют до 90 % всех объектов. Применяя волны различных типов, с его помощью решают задачи дефектоскопии поковок, литья, сварных соединений, многих неметаллических материалов. Эхо-метод используют также для измерения геометрических размеров изделий. Фиксируя время прихода донного сигнала и зная скорость ультразвука в материале, определяют толщину изделия при одностороннем доступе. Если толщина изделия известна, то по донному сигналу измеряют скорость, оценивают затухание ультразвука, а во этим параметрам определяют физико-механические свойства материалов. [c.100]

Рассмотрим методы, основанные на анализе изменения параметров акустических волн, прошедших через контролируемый участок изделия, а также комбинированные методы, в которых [c.112]

Применение акустико-эмиссионного метода. В последнее время для обнаружения и оценки параметров трещин все шире применяется явление акустической эмиссии (АЭ) — излучение развивающейся трещиной акустических волн [59]. АЭ сопровождает процесс деформирования материала от стадии переориентации комплексов микродефектов до полного разрушения контролируемой детали. С помощью АЭ можно диагностировать и прогнозировать состояние контролируемого объекта на стадии, когда последний остается еще работоспособным. [c.444]

Широкое распространение в практике контроля получил импульсный акустический метод, основанный на определении параметров распространения упругих волн в материале изделия. Между скоростью распространения и упругими характеристиками материала имеется аналитическая функциональная связь, описываемая зависимостью Мц = (Р(а). где к — коэффициент, [c.77]

Для определения прочности стеклопластиков необходимо использовать следующие акустические параметры скорость и затухание упругих волн, частотный спектр и интенсивность прошедшей через материал ультразвуковой энергии. На основе полученных экспериментально числовых соотношений между указанными параметрами и прочностью определенного стеклопластика составляется корреляционное уравнение связи или номограмма для определения прочности. [c.84]

Метод акустической эмиссии имеет также и некоторые недостатки. Основным недостатком, ограничивающим широкое распространение метода, является сложность расшифровки результатов контроля, обусловленная тем, что на волновой процесс акустической эмиссии накладываются паразитные акустические параметры многократно отраженных волн, шумов от работы машин, нагружающего тела и окружающей среды. Применение фильтров и систем защиты только частично снижает влияние этого воздействия. Уникальность оборудования и отсутствие его промышленного изготовления не позволяют распространить метод дальше сферы экспериментального применения. [c.88]

Таким образом, упруго-пластический характер поведения материала приводит к нарушению закона удвоения массовой скорости ири выходе волны на свободную поверхность и значительной погрешности в определении максимальной величины растягивающих напряжений в плоскости откола и временных параметров прочности при использовании для расчета акустического приближения. [c.221]

Использование акустического приближения, основанного на упругой или гидродинамической модели поведения материала в плоской волне нагрузки, для расчета по экспериментальным данным силовых и временных параметров откольной прочности приводит к значительной погрешности, так как не учитывается действительное реологическое поведение материала под нагрузкой. Метод определения откольной прочности металлических конструкционных материалов, представленный в параграфе 2 седьмой главы, не учитывает влияния эффектов вязкости и зависимости сопротивления сдвигу от уровня средних напряжений при упруго-пластическом деформировании в волнах нагрузки. Рассмотрим эти эффекты. [c.228]

В предыдущих двух главах рассматривались волны и колебания конструкций, состоящих из распределенных масс и податливостей (жесткостей), без учета демпфирования — важного параметра, характеризующего затухание волн и колебаний. Этот параметр обусловлен внутренним и внешним трением, излучением и другими причинами, вызывающими убывание акустической энергии в рассматриваемой конструкции. Во многих случаях эффекты потерь пренебрежимо малы, по в некоторых случаях пренебрежение ими ведет к большим ошибкам в расчетах. Так, амплитуда вынужденных колебаний на резонансной частоте существенно зависит от потерь (см. рис. 3.14). Так же сильно зависят от потерь и отклики произвольной колебательной системы на кратковременные нагрузки. Вследствие демпфирования часть энергии колеблющейся конструкции превращается в тепло и предоставленные самим себе колебания затухают со временем. Аналогичная картина наблюдается и при распространении волны в среде. Из-за внутренних потерь часть энергии волны идет на нагревание среды и амплитуда волнового движения уменьшается с расстоянием по мере распространения волны. [c.207]

Одним из ключевых вопросов является сохранность включений при разрушении неоднородных материалов импульсными нагрузками. На степень сохранности включений влияют их физико-механические свойства (размер, акустические характеристики, прочностные характеристики), параметры нагружения (давление на фронте волны сжатия, длина волны), геометрическое расположение от канала разряда, характер срастания с матрицей, физико-механические свойства матрицы. Экспериментальные исследования сохранности включений на модельных материалах и рудах проводились при различных режимах энерговыделения в канале разряда при электрическом пробое неоднородных тел. [c.148]

До сих пор рассматривались механические элементы, определяющие динамическое поведение конструкций. В большинстве случаев конструкции являются не изолированными, а располагаются на поверхности сплошной среды или окружены ею. Поскольку упругие волны могут распространяться во всех средах, то следует ожидать некоторого взаимодействия с этими средами. Например, колеблющаяся конструкция возбуждает акустические волны в воздухе, которые будут слышны, если их интенсивность и частота располагаются в пределах чувствительности уха. Акустические волны будут также отражаться от окружающей среды и влиять на динамическое поведение конструкции. Аналогично, когда акустические волны от одного источника, например колеблющейся поверхности, падают на другую гибкую поверхность, они порождают на этой поверхности нагрузки в виде периодически меняющегося давления, что заставляет ее колебаться и в свою очередь излучать акустические волны (рис. 1.25). В принципе явление акустических взаимодействий с конструкцией можно описать уравнениями движения конструкции и окружающей среды. До сих пор ввиду сложности геометрии действительных конструкций и многократности отражений акустических волн это совсем не легкая задача, и обычно только очень простые идеализированные задачи могут быть решены с необходимой степенью точности. Однако эти простые классические решения могут оказать значительную помощь в понимании сути явления и в интерпретации результатов экспериментальных исследований или очень громоздких расчетов на ЭВМ, Особенно важно помочь инженерам понять суть результатов различных замеров шумов и колебаний, получаемых ими, а также оценить влияние изменений различных параметров. Без подобных экспериментов получение и оптимизация данных экспериментов с целью снижения шума установок и решения реальных задач подавления колебаний будет, разумеется, очень сложным делом. Некоторые работы общего характера [1.47— 1.52] могут представить интерес для читателей, которые только начинают знакомиться с этой темой. [c.52]

Формулировка проблемы. Первым шагом при решении задачи уменьшения шумов, порождаемых какой-либо отдельной деталью двигателя, является классификация этого шума и определение его доли в общем шуме двигателя. Обычно измерение уровня шумов проводится с полностью покрытым звукоизоляцией двигателем, и далее исследуются независимо друг от друга основные источники шума. Однако разработанные в последнее время приборы позволяют определять вклад различных источников шума с помощью измерения различных параметров на поверхности двигателя без покрытия его звукоизоляцией. Именно такие приборы для измерений интенсивности акустических колебаний здесь широко применялись. Их работа основана на измерении уровней звукового давления с помощью двух микрофонов, установленных около поверхности исследуемого узла. По результатам измерений, получаемых при помощи микрофонов, можно определить интенсивность излучения акустических волн в заданном направлении. Обследовав таким образом всю поверхность узла и просуммировав полученные результаты, можно определить мощность акустического излучения этого узла. Подобные приборы можно использовать как на работающем двигателе, так и на неработающем. В последнем случае к двигателю прикладывается сила, возбуждающая колебания, по возможности близкие тем, что возникают в работающем двигателе. Данный подход удобен для исследования влияния тех или иных внешних условий, например температуры окружающей среды, на работу демпфирующего покрытия, что будет проиллюстрировано на примере крышки клапанов. [c.374]

Колебания с малой амплитудой являются акустическими колебаниями. Возмущения плотности, давления, скорости в акустических волнах малы по сравнению с соответствующими параметрами в невозмущенном состоянии. Граница акустических колебаний определяется акустическим числом Маха, которое выражается отношением амплитуды колебания скорости Ды к местной [c.11]

Следует отметить, что это уравнение ограничено областью исследованных параметров сравнительно малыми амплитудами колебания скорости, числами Мо, уровнем давления и формой акустического сигнала. При колебаниях сложной формы стоячая волна искажается, и уменьшение теплоотдачи может не наблюдаться. [c.233]

Методы прохождения и отражения звука отличаются также по регистрируемому параметру по амплитуде сигнала (теневой и дельта-методы), по амплитуде и фазе волны (акустическая голография в теневом и эхо-методах, некоторые варианты велосимме-трического метода), амплитуде и времени прохождения импульса (остальные методы). [c.202]

РЁЙНОЛЬДСА ЧИСЛб акустическое — безразмерный параметр, использующийся в акустике для Количественной характеристики соотношения нелинейных и диссипативных членов в ур-нии, описывающем распространение волны конечной амплитуды (см. Нелинейная акустика). В этом случае Р. ч. [c.319]

Если область г < О занята газом, то отраженная от более жесткой в акустическом отношении пузырьковой жидкости волна В будет ударной волной сжатия. Ее параметры, а вместе с ними и изменение давления П(i) на контактной границе г = 0 достаточно точно можно определить независимо из решения задачи об отражении волны 5о от жесткой стенки. Это связано с тем, что акустическая жесткость рС пузырьковой среды пз-за ее большой плотности (р > р ) много больше акустической жесткости газа pg g, и реализующаяся после прохождения волны скорость пузырьковой жидкости и контактной границы У(1) = = у(0, t) Ap/(p мала по сравнению с массовой скоростью газа у Лр/р С за падающей ударной волной 5 . Поэтому отраженная волна В в газе не чувствует податливость границы пузырьковой жидкости. Имея изменение давления П(i) на контактной границе, можно отдельно решать уравнения пузырько- [c.99]

Методика № 2 описана в документе МУ 34-70-023-86. Использованный акустический нестандартный преобразователь имеет слаборасходящийся акустический луч поперечной волны и основные параметры /= 1,3 МГц угол ввода щ = 48 ширина углового захвата А = 7 амплитуда эхо-сигнала на уровне 6 дБ от цилиндрического бокового отражателя диаметром 6 мм СОП № 2. [c.194]

Сложность построения адекватной теории заключается в сильной нелинейности определяющих параметров, в последовательных этапах многоступенчатого преобразования электрической энергии в акустическую. Так, параметры упругой волны неинвариантны к величине энергии У/=СЦу2. и далеко не безразлично, за счет изменения какого параметра - или - задается W [c.54]

Результаты эксперимента показали, что при постепенном увеличении 1 происходит скачкообразное изменение спектрального состава излучаемых трубой звуковых волн. При этом подобным образом изменяются и термодинамические параметры работы вихревой трубы. Видно (см. рис. 3.32), что при достижении ц = 0,85 происходит резкое уменьшение адиабатного КПД и абсолютных эффектов подогрева и охлаждения (по модулю). Это явление сопровождается уменьшением интенсивности низкочастотных колебаний и соответственно увеличением высокочастотной акустической составляющей. Динамика низкочастотных колебаний в зависимости от ц аналогична поведению адиабатного КПД, т. е. максимуму КПД соответствует и максимум звукового давления, приходящегося на частоту 1300 Гц. Можно сделать вывод, что в процессе энергопергеноса в вихревой трубе наиболее активную роль играют низкочастотные возмущения и перспектива в использовании интенсификации тепломассообмена в вихревой трубе связана с применением для этого низкочастотных колебаний, соответствующих диапазону 1000—3000 Гц. Между акустическими характеристиками и эффективностью работы вихревой трубы существует четкая корреляция. Таким образом, на основе представленного обзора и результатов некоторых экспериментальных исследований макро- и микроструктуры вихревого потока вьщелим наиболее характерные и принципиальные его свойства [c.141]

Основные параметры метода АЭД подземных трубопроводов были введены Д. Пэрри. Расстояние между датчиками (интервал раскопки) устанавливали в пределах от 60 до 300 м в зависимости от затухания волн эмиссии в материале (нагружающей среде). По окончании монтажа датчиков в трубопровод подавали газ под рабочим давлением или под давлением, превышающем его на 10% (испытательное давление). Измерительная аппаратура регистрировала суммарную энергию акустической эмиссии и определяла координаты источников. [c.185]

Наиболее далеко идущим прогнозом, следующим из модели Тисса, явилось предсказание существования тепловых волн в жидкости—явления, ставшего впоследствии известным под названием второго звука . Формальное рассмотрение двух взаимопроникающих жидкостей, обладающих разной энтропией, приводит к волновому уравнению для неоднородностей температуры вместо диссипативного уравнения теплопроводности. Тисса предположил поэтому, что нарушения равновесной концентрации двух жидкостей будут выравниваться посредством волнового движения, а но посредством диффузии. Это волновое движение, как и следовало ожидать, будет несколько похоже на акустический звук с той существенной разницей,, что при этом не будет происходить заметных колебаний плотности жидкости. Вместо них будут наблюдаться колебания относительной плотности двух жидкостей, т. е. колебание температуры. С этой точки зрения подходящим параметром для характеристики диссипации тепловых импульсов в Не II является не теплопроводность вещества, а скорость распространения в нем тепловых волн. На основании своей модели Тисса предположил, что эта скорость будет возрастать от нуля в Х-точке до максимума примерно при 1,5" К и затем уменьшаться при дальнейшем нонижении температуры. [c.803]

Отношение акустического давления к колебательной скорости в упругой волне называется акустическим импедансом. В обш,ем случае это параметр комплесный. Для безграничной среды, потери ультразвуковой энергии в которой пренебрежимо малы, удельный механический импеданс является действительной величиной, равной характеристическому импедансу материала Z [c.192]

Пассивными акустическими методами, основанными на возбуждении стоячих волн или колебаний объекта контроля, являются вибраи,ионно-диагн(-стический и шумодиагностический. При первом анализируют параметры вибраций какой-либо отдельной детали или узла (ротора, подшипников, лопатки турбины) с помощью приемников контактного типа, при втором изучают спектр шумов работающего механизма, обычно с помощью микрофонных приемников. [c.204]

Велосиметрический метод. В этом методе используется влияние дефектов на скорость распространения упругих волн в изделии и длину пути волн между излучателем и приемником упругих колебаний. В контролируемом изделии возбуждают непрерывные или импульсные низкочастотные УЗК (20— 70 кГц). Дефекты регистрируются по изменению сдвига фазы принятого сигнала или времени распространения волны на участке между излучающим и приемным вибраторами дефектоскопа. Эти параметры не зависят от силы прижатия преобразователя к изделию, состояния акустического контакта и других факторов, поэтому [c.300]

К пассивным акустическим методам, основанным на возбуждении стоячих волн или колебаний объекта контроля, относятся вибрационно-диагностический и шумодиагностический методы. При использовании первого метода анализируют параметры вибрации какой-либо отдельной детали или узла (ротора, подшипника, лопатки турбины) с помощью приемников контактного типа при использовании второго изучают спектр шумов работающего механизма на слух или с помощью микрофонных приемников. [c.99]

НИИ ДОННОГО сигнала трещиной, расположенной вдоль акустической оси преобразователя. Показано, что амплитуда сигнала уменьшается вследствие образования по берегам трещины головных и боковых волн, уносящих энергию донного сигнала. На рис. 5.36 приведены зависимости амплитуды Лдов донного сигнала от высоты вертикальной полубесконечной трещины (эксперименты проводили на образце, в котором паз переменной высоты с последующим горячим обжатием образца выполнен такии образом, чтобы края паза сомкнулись). Параметрами кривых являются диаметр Оцр преобразователя, частота f и угол наклона трещины За ноль децибел принята амплитуда донного сигнала при отсутствии трещины. Из анализа кривых следует, что чем больше высота трещины, тем на большем оасстоянии существует головная волна, тем больше энергии донного сигнала переиз-лучается в боковую поперечную волну и, следовательно, тем меньше энергии возвращается на преобразователь. [c.264]

R основу контроля центральной части положен импульсный ах1 -метод с помоп].ью нормальных волн моды Sy. Контроль проводят с помощью двух расположенных со смещением от центра преобразователей, каждый из которых излучает УЗ-колебания в направлении, перпендикулярном оси и кромкам полосы. Информативными параметрами являются амплитуда и время импульсов, отраженньлх от дефекта и кромки. Информация со всех преобра-зовагелей поступает в ЭВМ, обрабатывается и фиксируется на регистраторе. На ленте отмечаются амплитуда, координаты и протяженность дефектов, а также сведения о наличии акустического контакта. Полученная информация позволяет проводить оптимальный раскрой полосы, цель которого — выделение бездефектного участка полосы. [c.380]

Данный метод эффективен в основном для стеклопластиков с четкой периодической структурой, не имеющей дефектов. Точность определения прочности в стеклопластиках с хаотическим расположением стекловолокна будет зависеть от степени распределения наполнителя и его местной ориентации. В стеклопластиках с ориентированной и тканой структурами значительные погрешности при определении прочности будут зависеть от свилеватости волокна и ошибок в укладке стеклопакетов. Поэтому выбор оптимального направления прозвучивания, в котором проявляется высокая чувствительность, является весьма важным при определении прочности. Следует отметить, что для точного определения прочности стеклопластиков необходима высокая точность определения акустических параметров. В настоящее время наиболее высокая точность достигнута при определении скорости распространения ультразвуковых волн, чего не.льзя сказать в отио- [c.84]

ШеМйи коэффициента затухания, точность определения которого достигает 15—20%, хотя его относительное изменение в зависимости от изменения прочности стеклопластика значительно превышает относительное изменение скорости. То же самое можно отметить и в отношении интенсивности ультразвуковой энергии и частотного спектра импульса. На эти параметры оказывают значительное влияние состояние поверхности изделия, контакт преобразователей с поверхностью материала, явления интерференции и дифракции упругих волн в материале из-за геометрических характеристик изделия. Поэтому па данном этапе развития акустических методов, на наш взгляд, наиболее целесообразным является использование скорости распространения упругих волн. [c.85]

РЕАКЦИЯ [термоядерная — реакция слияния легких атомных ядер в более тяжелые, происходящие при высоких температурах 10 К фотоядерная- -расщепление атомных ядер гамма-квантами цепная — реакция деления атомных ядер тяжелых элементов под действием нейтронов, в каждом акте которой число нейтронов возрастает, так что может возникнуть самоподдерживающийся процесс деления ядерная — превращение атомных ядер, вызванное их взаимодействием с элементарными частицами, в том числе с гамма-квантами, или друг с другом] РЕВЕРБЕРАЦИЯ — процесс постепенного затухания звука в закрытых помещениях после окончания действия его источника РЕЗОНАНС (есть явление резкого возрастания амплитуды вынужденных колебаний системы при приближении частоты вынужденной силы к собственной частоте колебаний системы акустический — избирательное поглощение энергии фононоБ определенной частоты в парамагнитных кристаллах, помещенных в постоянное магнитное поле антиферромагнитный — избирательное поглощение энергии электромагнитных волн, проходящих через антиферромагнетик, при определенных значениях частоты и напряженности приложенного к нему магнитного поля гигантский — широкий максимум, которым обладает зависимость сечения ядерных реакций, вызванных налетающей на атомное ядро частицей или гамма-квантом, от энергии возбуждения ядра магнитный — избирательное поглощение энергии проходящих через магнетик электромагнитных волн на определенных частотах, связанное с переориентировкой магнитных моментов частиц вещества параметрический — раскачка колебаний при периодическом изменении параметров тех элементов колебательных систем, в которых сосредоточивается энергия колебаний) [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...