Излучатель плоский

До сих пор мы рассматривали идеально плоские волны, возбуждаемые при гармонических колебаниях безграничной плоской по верхности. Реальные излучатели плоских ультразвуковых волн [c.196]

Излучатель плоский 426 Излучение от тонкого заряженного слоя 346 [c.523]

Рис. 32. Зависимость высоты водяного фонтана от избыточного статического давления. Излучатель плоский, /=1 Мгц

П1. По конструкции внешней формы излучателе плоские цилиндрические конические лепестковые. [c.497]

Результаты расчета коэффициентов отражения излучателей плоской АР из 5x5 элементов на основе математической модели (3.19), (3.21) приведены на [c.163]

Проведем расчет продольного эффекта Доплера, используя преобразования Лоренца. F5 этом случае относительная скорость движения приемника света и излучателя v и нормаль к плоской волне направлены вдоль одно ) прямой, которая совпадает с направлением оси ОХ (рис, 7.10). Уравнение плоской волны в связанной с излучателем системе А, Y, Z [c.383]

Нетрудно подтвердить это заключение простыми опытами. В качестве излучателя возьмем наполненную горячей водой коробку (рис. 36.1), плоские стенки которой обладают различной способностью к поглощению одна сделана из хорошо полированного металла и поглощает очень мало, а другая покрыта черным слоем окисла и почти нацело поглощает падающую на нее энергию. В качестве приемника удобно использовать воздушный термометр, резервуар которого <3 также представляет собой металлическую [c.686]

Амплитуда волны уменьшается обратно пропорционально расстоянию. При больших расстояниях г небольшую часть фронта сферической волны можно рассматривать как локальную плоскую волну. Для случая излучателя в виде сферы радиусом а С а, пульсирующей по объему с постоянной частотой и амплитудой колебательной скорости , давление в расходящейся сферической волне [c.7]

В работах [37, 57] расчет акустического поля выполнен путем разложения сферических волн, излучаемых в призму элементарными источниками, на плоские гармонические волны с комплексным значением вектора к. Поле в изделии, полученное в результате вычислений, имеет такой вид, будто диаграмма направленности образована в призме, а затем каждый луч этой диаграммы на границе с изделием был преломлен и ослаблен на величину, соответствующую коэффициенту прозрачности. Этот вывод очевиден, если путь в призме больше длины ближней зоны пластины излучателя и в призме сформировалась диаграмма направленности. Но он, однако, не является очевидным, когда (как это бывает на практике) путь в призме меньше длины ближней зоны и лучи еще не образовались. Имеются обширные данные [32] по расчету приведенным способом диаграмм направленности конкретных преобразователей при излучении в изделия из различных материалов. [c.86]

Расчетная схема реального акустического тракта с плоским отражателем, представленная на рис. 2.6, является достаточно общей для методов отражения плоские излучатель I и приемник // разнесены в пространстве их конфигурация, размеры и ориентация различны. Акустический тракт совмещенной схемы контроля представляет собой частный случай, когда приемник и излучатель совмещены. [c.104]

Функциональные коэффициенты прозрачности D и отражения Я, входящие в уравнение (2.2), рассмотрены в подразд. 1.2. Численные значения D , и следует определять по формулам (1.34)—(1.36) или по графикам на рис. 1.12 и 1.14, если границу раздела сред можно считать плоской. В случае криволинейной границы вводят поправки, определяемые экспериментальным или расчетным [71 ] путем. При расчете для объемного дефекта Pj, можно принять равным половине угла между направлениями наблюдения излучателя и приемника из центра дефекта, что справедливо при 2Ь (г , /а), а поверхность дефекта считать свободной. Тогда Rb можно рассчитывать по формулам для плоской границы. Для двугранного уголка [c.111]

Под энергетической расходимостью излучения лазера понимают плоский или телесный угол при вершине конуса, внутри которого распространяется заданная доля энергии или мощности пучка излучения [88]. Чаще всего расходимость определяют на уровне половинной интенсивности или на уровне, где интенсивность падает в е раз от максимальной величины. Такое определение расходимости справедливо для сравнительно однородного по сечению луча, соответствующего основному типу колебаний (ТЕМ 00 ) резонатора. В случае многомодового излучения говорят о диаграмме направленности, понимая под этим угловое распределение энергии или мощности излучения в дальней зоне пространства, т. е. на таких расстояниях I > от излучателя, когда погрешности в фазах колебаний, складывающихся в точке наблюдения от всех элементарных участков апертуры луча D, малы по сравнению с л. При меньших расстояниях обычно нельзя говорить о диаграмме направленности, так как распределение интенсивности по углам зависит в этих случаях от расстояния I. [c.101]

Аналогично стержневым нагревателям могут быть выполнены плоские металлические нагреватели, создав ющие равномерное облучение плоских поверхностей. При расположении плоских металлических излучателей 160 [c.160]

Электронагрев изделий может производиться электродным способом, при котором в тело изделия вставляют стальные электроды (стержни, пластины) и подводят к ним напряжение, или инфракрасными лучами с помощью электроламповых, плоских или стержневых излучателей. При электронагреве возможно недопустимое по условиям технологии пересушивание изделия, поэтому надо следить за сохранением необходимого количества влаги, применяя покрытия из пленок (например, полиамидных), листов (резиновых или стальных) или обрабатывая изделия в достаточно герметичных формах. [c.280]

Для излучателей, создающих плоскую волну, говорят [c.160]

НАПРАВЛЕННОСТЬ акустических излучателей и приёмников — нек-рая пространственная избирательность излучателей и приёмников, т. е. способность излучать (принимать) звуковые волны в одних направлениях в большей степени, чем в других. В режиме излучения Н. обусловливается интерференцией звуковых колебаний, приходящих в данную точку среды от отд. участков излучателя (в случае многоэлементной акустич. антенны — от отд. элементов антенны). В режиме приёма Н. вызывается интерференцией давлений на поверхности приёмника, а в случае приёмной акустич. антенны — также и интерференцией развиваемых приёмными элементами электрич. напряжений при падении звука из нек-рой точки пространства. В нек-рых случаях, напр. у рефлекторных, рупорных и линзовых антенн, в создании Н. кроме интерференции существ, роль играет и дифракция волн. Аналогичные фнз. явления вызывают Н. эл.-магн. излучателей и приёмников (Н. эл.-магн. антенн), поэтому в теории направленности акустич. и эл.-магн. антенн много сходных понятий, определений и теорем. В зависимости от матем. модели, к-рой можно описать данный излучатель (см. Излучение звука), для расчёта его Н. пользуются разл. теоретич. методами. В случае наиб, простой модели, представляющей собой дискретную (или непрерывную) совокупность малых по сравнению с длиной волны X излучающих элементов, поле излучателя определяется суммированием (или интегрированием) сферич. волн, создаваемых отд. элементами. Для плоских излучателей, заключённых в бесконечные плоские экраны, применяется принцип Гюйгенса. Поле сложных цилиндрич. или сферич. излучателей определяется с помощью метода собств. ф-ций. Наиб, общие теоретич. методы основаны на использовании ф-ций Грина. [c.242]

Нелинейное взаимодействие происходит в ближней зоне и.злучения волны накачки (см. Звуковое поле), где она является плоской. Протяжённость зоны взаимодействия в наиравлении распространения волн в этом случае определяется длиной пробега волны накачки I = а , где а — коэф. поглощения этой волны, а поперечное сечение этой зоны — площадью излучателя волны накачки (рис. ). Амплитуда НЧ-волны [c.536]

Акустическое воздействие на струю оценивалось по изменению спектра шума струи, а также по изменению угла раскрытия основного участка струи а и длины X сверхзвукового участка. Результаты экспериментов показали, что характер поперечного акустического возбуждения сверхзвуковой струи существенно зависит от отношения акустической мощности излучателя к кинетической энергии струи W,/Wq, а также от относительной длины l/h, где h - ширина или диаметр сопла. Оказалось, что при Ws/Wq > 1,5% н l/h = 0,6 происходит захват частоты во всем исследованном диапазоне 10 - 20 кГц, т.е. поперечные колебания плоской сверхзвуковой струи происходят с частотой внешнего воздействия. Поэтому в спектре шума наблюдается только составляющая с частотой внешнего излучения. [c.182]

Точечный излучатель Плоский излучатель, . Устройство для пайки с оптической юстировкой температуры =ЫО С) излучением (выдержка 100 — 650 1000 — 5000 1000 Р. Jareg, Грюна То же VEB Elektromat, Дрезден [c.300]

Основу линзового М. а. составляет нара сферич. акустич. линз, фокусы к-рых совмещены (рис. 2). Акустич. линзы образуются вогнутыми сферич. поверхностями на торцах звукопроводов 3. Пространство между линзами заполнено жидкостью 2, к-рая обеспечивает акустич. контакт с объектом 7. На торцах звукопроводов 3, противоположных акустич. линзам, помещаются пьезоэлектрические преобразователи 4, один из к-рых, питаемый генератором 5, работает как излучатель плоских УЗ-вых волн, другой — как приёмник. Вся энергия УЗ-вых волн, рассеянная на помещённом в фокальную плоскость системы объекте, собирается приёмной линзой и попадает на приёмный преобразователь, сигнал с к-рого через устройство обработки 6 и усилитель 8 подаётся на осциллограф 9. Чтобы получить изображение с помощью такой системы, объект механически передвигают по двум осям, причём это сканирование, осуществляемое устройством 7, синхронизовано с развёрткой осциллографа, яркость к-рого модулирует электрич. сигнал с приёмного преобразователя. Линзовый сканирующий М. а. позволяет работать также в режимах стереоскопическом, тёмного поля, на отражение и нелинейном. Для получения изображения в режиме тёмного поля приёмную линзу отклоняют от акустич. оси системы так, [c.217]

Если при анализе АР используется многомодовая аппроксимация токов излучателей, то ее поле излучения определяется соотношением (2.41), т. е. является суперпозицией полей, излучаемых различными модами токов. Поэтому решетки с многомодовыми излучателями М мод) можно рассматривать как М самостоятельных решеток с одномодовыми излучателями, диаграммы которых рассчитываются с помощью алгоритма БПФ. Для иллюстрации применения алгоритма БПФ к расчету ДН плоских АР достаточно рассмотреть решетку излучателей с одномодовой аппроксимацией токов (Л1=1). Пусть излучатели плоской АР расположены в узлах прямоугольной сетки (рис. 2.13), форма раскрыва решетки может быть произвольной. [c.81]

При ВЫСОКИХ частотах [57] поправка, связанная с пограничным слоем, становится малой, однако возникает неуверенность, связанная с возможностью возникновения мод высокого порядка. Наличие моды высокого порядка, по-видимому, можно обнаружить по круговой диаграмме для импеданса или по резонансным пикам для случая, когда излучатель представляет собой кристалл кварца. Несмотря на детальное изучение проблемы [12, 13], пока нет возможности однозначно ответить на вопрос какая из возможных мод высокого порядка возбуждена в высокочастотном интерферометре и каков связанный с ней вклад По всей видимости, наличие такой моды зависит от двух факторов во-первых, от частоты обрезания и, во-вторых, от того, колеблется ли излучатель так, что воз буждает данную моду. Если излучатель совершает идеальные поршневые колебания, то возникает только одна, так называемая нулевая мода, или плоская волна независимо от того, на какой частоте это происходит. Для высоких частот не удается получить нужной информации о характере колебаний излучателя, поскольку амплитуда слишком мала, чтобы ее можно было заметить интерференционным методом. В этом случае о присутствии моды можно лишь догадываться, изучая особенности поведения излучателя и резонансные пики. [c.110]

Рассмотрим стенд с лучистым подводом теплоты (рис. 5.1) от излучателя 1, набранного из двух ламп накаливания КИ-220—1000. Питание ламп производится через стабилизатор напряжения и автотрансформатор. Отвод теплоты от градуируемых элементов и радиометров производится с помощью плоского холодильника 2, включенного в цепь ультратермостата. В ту же цепь включена и бленда 4, с помощью которой устраняется возможность местных колебаний температуры воздуха у поверхности элемента 3. [c.103]

Пекарная камера тандыра имеет форму горизонтально расположенного горшка с открытой узкой частью, через которую на разогретую с помощью инфракрасной горелки поверхность свода лепятся плоские тестовые заготовки круглой формы. Таким образом, подвод теплоты осуществляется от свода теплопроводностью, и от керамической поверхности топки — излучением. Поэтому в опытах устанавливали (вдавливали в центр поверхности) с обеих сторон лепешки базовый элемент с термопарой, а в центр заготовки — отдельную термопару. Измеряли также температуру среды пекарной камеры и убыль массы лепешки. Усредненные в результате статистической обработки данные шести выпечек лепешек оби-нон развесом 0,2 кг при температуре 175...185°С (рис. 7.5, кривая 1), дают простые кинетические зависимости для температур нижней, обращенной к своду (2), и верхней (3) поверхностей лепешки и центра 4), а также и для тепловых нагрузок от свода (5) и Qb от излучателя (6). [c.157]

В последнее время рядом фирм выпускаются излучатели АЧТ с плоской черненой излучающей поверхностью больших размеров (до 400Х X. 400 мм ).. [c.144]

Продольными волнами контролируют в основном изделия правильной геометрической формы — листы, поковки, обечайки сосудов и трубы. Продольными волнами уверенно обнаруживают плоскостные дефекты, ориентированные параллельно поверхности изделия, — расслоения проката, раскатанные газовые пузыри, отслоения покрытий от основного металла, непровары и непро-клеи плоских протяженных и достаточно толстотенных деталей. Благодаря меньшему по сравнению с поперечными волнами затуханию и большей длине волны, продольные волны успешно используют при контроле крупнозернистых материалов, в том числе наплавленного металла сварных соединений аустенитного класса. Малое затухание, отсутствие потерь в акустической задержке обусловливают максимальную глубину прозвучивания. Поэтому особо крупные изделия толщиной 1 м и более контролируют нормальными совмещенными преобразователями. Наибольшая по сравнению с волнами других типов скорость ограничивает возможности контроля тонкостенных изделий прямыми преобразователями. Минимальная толщина контролируемого изделия, определяемая акустической мертвой зоной и расположением донных сигналов на временной развертке ЭЛТ, составляет для отечественных серийных дефектоскопов и преобразователей около 20 мм. Изделия меньшей толщины успешно контролируются РС-преобра-зователями продольных волн благодаря принципиальному отсутствию мертвой зоны при разделении излучателя и приемника. Так, серийными РС-преобразователями на частоте 5 МГц можно выявлять расслоения в листах толщиной от 5 мм. [c.212]

Для контроля плоских степок разработана приставка к тому же прибору, действие которой основано на использовании явления рассеяния излучения контролируемой стенкой (рис. 2). При этом, в отличпс от прибора для труб, здесь применен экран 2 между излучателем 1 и детектором излучения 4. Схема прибора благодаря этому значительно проще. Поглотитель, размещенный между излучателем и кристаллом, заметно не утяжеляет прибор, так как здесь применены изотопы с мягким излучением (Se ) или тормозное излучение Р-источников Sr9o, или В первом [c.218]

В а-ионизационных манометрах используется часть пробега а-частиц, поэтому число образуемых ионов зависит не только от интенсивности радиоактивного источника, но и от геометрических размеров ионизируемого объема камеры. Число ионов, образуемых ежесекундно во всем ионизируемом объеме, для ионизационной камеры с излучателем в виде плоского диска согласно расчетам Ребо равно. [c.283]

На рис. 4-17 показана сушилка с панельными излучателями, отапливаемыми продуктами сгорания (природного газа. Для повышения экономичности применяется рециркуляция дымовых тазов при помощи вентилятора. Установка используется для сушки в вертикальном положении плоских поверхностей. Несмотря на их большую высоту i(8 м), рааница температур то высоте три средней температуре изделия (рамы автомашин на заводе имени Лихачева) 450 С не превышала 110—15° С. Продолжительность сушки снизилась до 8 мин, или в 5 раз против чисто конвективной сушки. [c.164]

Рис. 4-17. СуШ илки с газовым И излучателями, а — плоскими б — фигурными 7 —вентилятор контура рециркуляции 2 — толка 3 и 12 — излучатели 4 — рекуператор для горячего дутья 5 — рекуператор для воздушных завес 5 — вентилятор для горячего дутья 7 и 18 — коллектор — цепь конвейера 9 — сушимые изделия 10 — гррелка 11 — распределительные каналы /5 — отводной патрубок для газов 14 и 15 — вентиляторы — выхлоп газов /7 — рециркуляционный трубопровод, /5 — смеситель.

В первом приближении чем больше волновые размеры излучателя (отношение геом. размеров к длине волны), тем меньше ширина его характеристики Н. и тем больше К. При размерах активной поверхности, больших Я,, для плоского поршня К= 4л5Д (где 1У— площадь поршня), а для антенны в виде отрезка прямой К 21/к I — длина отрезка). [c.243]

Н. излучателей зависит от амплитудно-фазового распределения колебат. скорости их активной поверхности. Так, напр., уменьшение амплитуды колебат. скорости от центра к краям плоского излучателя приводит к расширению оси. максимума характеристики Н. и уменьшению добавочных, а увеличение амплитуды от центра к краям — к уменьшению ширины осн. максимума и увеличению добавочных. Козф. концентрации при введении неравномерного амплитудного распределения несколько уменьшается. Среди разл. фазовых распределений следует отметить распределение, обеспечивающее синфазное сложение давлений от отд. участков излучателя в нек-ром направлении пространства Ug, т. е. компенсацию антенны в зтом направлении. В случае плоской или линейной антенны в виде отрезка прямой распределение, обеспечивающее т. н, компенсацию, является линейным. Введение фазовой задержки сигнала возбуждения элемента линейной антенны с координатой х на величину (2n/ ,)a sinai приводит к повороту гл. максимума характеристики Н. на угол а. Меняя величину задержки, можно обеспечить сканирование характеристики Н. внутри нек-рого угла в пространстве. [c.244]

Звуковые пучки большой интенсивности. В звуковых пучках высокой интенсивности изменение формы волны при распространении происходит не только вследствие различия в скоростях перемещения разл. точек профиля волны, но и в результате дифракц. эффектов. Если расстояние I от излучателя звука до области образования волны не выходит за пределы ближней зоны (см. Звуковое поле), т. е. I меньше длины т. и. прожекторной зоны излучателя I < Аа /2 (где а — радиус излучателя), то в области, где волна остаётся плоской, из синусоидальной волны успевает образоваться пилообразная волна, к-рая затем в результате сферич. расхождения в дальней зоне преобразуется в периодич. последовательность импульсов (рис. 4). Если же интепеивность волны недостаточно велика и пилообразная волна не успевает образоваться в прожекторной зоне излучателя, то вначале развиваются дифракц. эффекты сферич. расхождения и лишь в дальней зоне, в расходящейся волне происходит увеличение крутизны профиля волны с расстоянием до логарифмич. закону. [c.289]

Др. особенность У.—возможность получения большой интенсивности даже при сравнительно небольших амплитудах колебаний, т. к. при данной амплитуде плотность потока энергии пропори, квадрату частоты, УЗ-волны большой интенсивности сопровождаются рядом нелинейных эффектов. Так, для интенсивных плоских УЗ-волн при малом поглощении среды (особенно в жидкостях, твёрдых телах) синусоидальная у излучателя волна превращается по мере её распространения в слабую периодич. ударную волну (пилообразной формы) поглощение таких волн оказывается значительно больше (т. н. нелинейное поглощение), чем волн малой амплитуды. Распространению УЗ-волн в газах и жидкостях сопутствует движение среды, т. н. акустическое течение, скорость к-рого зависит от вязкости среды, интенсивности У. и его частоты вообще говоря, она мала и составляет долго % от скорости У. К числу важных нелинейных явлений, возникающих при распространении интенсивного У. в жидкостях, относится акустич. кавито1(ия. Интенсивность, соответствующая порогу кавитации, зависит от рода жидкости и степени её чистоты, частоты звука, темп-ры и др. факторов в водопроводной воде, содержащей пузырьки воздуха, на частоте 20 кГц она составляет доли Вт/см . На частотах диапазона У. средних частот в УЗ-поле с интенсивностью начиная с неск. Вт/см могут возникнуть фонтанирование жидкости и распыление её с образованием весьма мелкодисперсного тумана. Акустич, кавитация широко применяется в технол. процессах при этом пользуются У. низких частот. [c.215]

Для слабонаправленных антенн обычной конструкции, таких, как линейный вибратор, полоса рабочих частот определяется гл. обр. чa тoт oй зависимостью входного сопротивления, поскольку вследствие малых размеров излучателей (в долях длины волны X) ДН таких антенн слабо зависит от частоты. Частотную зависимость входного сопротивления антенн вибраторного типа можно ослабить при увеличении толщины плеч вибраторов (вибраторы с пониженным волновым сопротивлением) или приданием им конич. формы. Др. способ расширения полосы рабочих частот вибраторов заключается в использовании разл, рода шунтов, устанавливаемых, напр., в плечах петлевого вибратора Пистолькорса либо замыкающих плечи плоских или объёмных конич. вибраторов в их середине (шунтовой вибратор Айзенберга) или в раскрыве. Полоса рабочих частот таких антенн по входному сопротивлению десятки и даже сотни процентов, однако при этом может наблюдаться существ, изменение ДН. При расположении Ш. а. над поверхностью экрана (Земли) важным фактором, влияющим на полосу рабочих частот, является частотная зависимость ДН, обусловленная интерференцией полей, излучаемых непосредственно антенной и отражаемых от экрана. [c.465]

На рис. 3-13 изображена установка для просвечивания труб различных размеров широким пучком. Установка состоит из двух свинцовых контейнеров 3 я 4, укрепленных на общем швеллере 5. В одном из контейнеров помещается латунная ампула / с радиоактивным препаратом, а в другом — цилиндрический счетчик 2, подключенный к счетной установке типа Б. В свинцовых контейнерах имеются щели шириной 2 мм, формирующие плоский расходящийся оучок гамма-лучей таким образом, чтобы он охватывал все внутреннее сечение трубы и не выходил за пределы последнего. Между излучателем и счетчиком располагается объект исследо-60 [c.60]

Для вьтяснения возможности управления структурой и спектром шума сверхзвуковых струй были исследованы изменения, которые происходят в них при внешнем высокоинтенсивном акустическом воздействии на различных частотах [7.7]. Струи истекали из осесимметричных и плоских сопел при Мо = 1,2 - 2,5. Их кинетическая энергия изменялась в диапазоне VFo = 1,74 - 47 кВт. Воздействие звука обеспечивось двумя газоструйными излучателями, которые перекрывали диапазон частот от 10 до 19,5 кГц и имели мощности = 140 и 320 Вт. Источники звука устанавливались в фокусе эллиптического концентратора Oi с эксцентриситетом 0,5. Второй фокус концентратора был направлен на ось струи в точку (рис.7.3), отстоящую от среза сопла на расстояние I. Звуковое давление в точке О2 было равно 170 - 176 дБ. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...