Учет демпфирования

В предыдущих двух главах рассматривались волны и колебания конструкций, состоящих из распределенных масс и податливостей (жесткостей), без учета демпфирования — важного параметра, характеризующего затухание волн и колебаний. Этот параметр обусловлен внутренним и внешним трением, излучением и другими причинами, вызывающими убывание акустической энергии в рассматриваемой конструкции. Во многих случаях эффекты потерь пренебрежимо малы, по в некоторых случаях пренебрежение ими ведет к большим ошибкам в расчетах. Так, амплитуда вынужденных колебаний на резонансной частоте существенно зависит от потерь (см. рис. 3.14). Так же сильно зависят от потерь и отклики произвольной колебательной системы на кратковременные нагрузки. Вследствие демпфирования часть энергии колеблющейся конструкции превращается в тепло и предоставленные самим себе колебания затухают со временем. Аналогичная картина наблюдается и при распространении волны в среде. Из-за внутренних потерь часть энергии волны идет на нагревание среды и амплитуда волнового движения уменьшается с расстоянием по мере распространения волны. [c.207]

В работах [1—3] рассмотрены вопросы динамики машинного агрегата, причем упругость звеньев не учитывалась. В работе [4] рассмотрены вынужденные колебания в двухмассовой электромеханической системе без учета демпфирования в механической части. Ниже исследованы режимы установившегося движения машинного агрегата с электроприводом с учетом упругости звеньев, а также демпфирующих факторов (как электрических, так и механических). [c.69]

С учетом демпфирования в гидроцилиндре и сложности формообразующей поверхности электрода общее выражение для скоростного коэффициента Р примет вид [c.151]

Можно показать, что с учетом демпфирования для линейного закона изменения W (t) (см. рис. ЗО, а) коэффициент смягчения X (v) определяется зависимостью [c.113]

V = 0,5 и = 0,745. При этом следует иметь в виду, что максимальные ускорения составят 1 + и от соответствующего идеального -значения. При v > 2,5 эти добавки с учетом демпфирования не превышают 0% и использование рассматриваемого закона дает хороший эффект. [c.118]

Приближенные расчеты низкочастотных колебаний двигателя могут быть произведены и без учета демпфирования. [c.199]

Приведенные результаты на рис, 6,6 и 6,7 получены без учета демпфирования и являются поэтому консервативными. Если демпфирование принять в форме (6.7) са = /3 = 0,018, т.е, 13% от критического, что составляет для модального демпфирования по первой моде в соответствии с (3.66) гл, 3 I = 0,877, то отличие в максимальных смещениях вдоль оси X не превышает 12% (рис. 6.8). Поэтому анализ напряженных состояний контура проводился также без учета демпфирования. [c.198]

Импульсивные нагрузки вызывают мгновенное изменение угловой скорости. Наличие угловой скорости при заклинивании роликового стопорного устройства вызывает значительные динамические нагрузки. Для определения этих нагрузок сведем механизм, как и в случае храповых стопорных устройств, к одномассовой системе (см. рис. 105, б) и составим дифференциальное уравнение движения приведенной массы. При этом будем считать, что связь между углом закручивания и моментом для всей кинематической цепи, включая и нелинейный роликовый останов (тормоз), может быть выражен в форме М = Л1 (ф), тогда уравнение движения приведенной схемы без учета демпфирования запишем [c.189]

При этом дифференциальные уравнения движения без учета демпфирования будут иметь вид [c.257]

Таким образом, оптимизацию параметров динамической системы по критериям виброактивности можно проводить с помош,ью собственных форм на резонансных частотах, не прибегая к расчету вынужденных колебаний с учетом демпфирования на непрерывном спектре рабочих частот. [c.51]

МЕТОД УЧЕТА ДЕМПФИРОВАНИЯ ПРИ РАСЧЕТЕ КОЛЕБАНИЙ ЗУБЧАТЫХ МУФТ [c.80]

Метод учета демпфирования при расчете колебании зубчатых муфт. Д е й н е- [c.115]

Рассмотрена возможность учета демпфирования при расчете колебаний зубчатых муфт. [c.115]

При решении динамических задач вид уравнения равновесия (без учета демпфирования) следующий [М 0) + [i[c.187]

Собственная круговая частота рассматриваемой системы без учета демпфирования определяется по формуле [c.492]

Перемещение и угол поворота при свободных колебаниях без учета демпфирования для основной серии частот (0[ определяются соотношениями [c.48]

Собственные (без учета демпфирования) частоты собственных колебаний Q определяют из уравнения [c.138]

Собственные частоты системы (без учета демпфирования) определяют из уравнения [c.140]

Две частоты Qj и Qj собственных колебаний (без учета демпфирования) в подвижной системе координат определяются из уравнения [c.149]

Особенности расчета системы роторы—корпус—подвеска с учетом демпфирования. Расчеты вынужденных колебаний двигателя с учетом демпфирования весьма приближенны из-за недостаточности данных по демпфированию. [c.298]

Особенности расчета с учетом демпфирования 298 [c.543]

Ударный спектр 5 ( Oq) есть зависимость максимального значения реакции а (t) указанной системы от ее собственной частоты Wq без учета демпфирования. В зависимости от интервала времени, в котором наблюдается реакция системы а t), различают три типа ударных спектров начальный (Wq), остаточный (wq) и полный 5п (шо) . Они определяются следующим образом [c.479]

Приме 4. Определить собственные частоты и формы колебаний системы, рассмотренной в примере 2, без учета демпфирования (см. рис. 6.1.2). [c.324]

Пример 5. Исследовать вынужденные колебания трехмассовой системы, рассмотренной в примере 2, без учета демпфирования, полагая F t) = FQ mpt. [c.324]

Зависимость деформации ф от времени t о учетом демпфирования может быть найдена по формуле [57] [c.64]

С учетом демпфирования при законе управления (5.108) исходная система нелинейных уравнений запишется как [c.234]

Заметим, что уравнение (1.7) записано без учета демпфирования. При наличии демпфирования амплитуда колебаний будет значительно меньше, чем по полученной формуле (1.10). [c.22]

Третья строка с учетом демпфирования наблюдается размягчение динамической жесткости, однако в нуль характеристика не обращается. [c.46]

Перейдем к задаче выбора геометрий трубок следующим образом. Определим требуемую геометрию инерционного канала исходя из того, что относительное демпфирование в характеристике динамической жесткости должно быть малым. Мы стремимся к нулевому демпфированию, что бы иметь идеальную инерционную трубку, но реально мы хотим обеспечить относительное демпфирование, меньшее 0,1. Фактически рассмотрим динамическую жесткость гидроопоры с учетом демпфирования [c.98]

Если, например, несбалансированность несущего винта вертолета Ми-6 будет в 5 раз превышать допустимую, это приведет с учетом демпфирования шасси к раскачке вертолета с амплитудой втулки несущего винта 3—4 см. Эти колебания не в состоянии опрокинуть вертолет при движении его по земле или даже сильно наклонить и не являются самовозбуждающимися колебаниями. Но, с точки зрения прочности вертолета, нарушение балансировки лопастей несущего винта недопустимо, так как приведет к появлению дополнительных вибраций и к увеличению переменных напряжений в силовых элементах вертолета. [c.114]

Учитывая, что магнитный шум машины обусловлен в основном радиальными колебаниями ярма, расчет вибрации корпуса машины как свободного кольца можно привести к расчету простейшей колебательной системы (рис. 3-3). При этом в целях упрощения, как уже указывалось, расчеты будут производиться без учета демпфирования вибрации. [c.30]

Поскольку таблицы Холле рассчитываются без учета демпфирований в системе, они не могут служить для прямого определения величин амплитуд в резонансных зонах. Однако известно, что в самом резонансе в системе имеется раздельное уравновешивание группы значительных инерционных и упругих сил и группы относительно малых сил возбуждения и трений. Первая группа сил определяет основное сходство резонансных форм колебаний с собственными формами колебаний, т. е. приближенное равенство их относительных соотношений (так называемый принцип Видлера). Вторая же группа сил определяет при этом величину этих амплитуд. Это позволяет производить приближенную оценку их, с достаточной для практики точностью, по таблицам, использованным при нахождении форм собственных колебаний. Резонансные колебания отдельных масс считаются синфазными, что при строгом рассмотрении противоречит возможности передачи колебательной энергии от мест возбуждения к местам ее рассеяния, рассредоточенным по всей системе. [c.79]

Мы рассмотрели маятниковые поглотители колебаний без учета демпфирования. Трение и энергетические потери вообще приводят к тому, что при помощи маятникового поглотителя нельзя полностью уничтожить угловые перемещения диска, к которому поглотители прикреплены, потому что фазовое смещение перемещений диска и маятника и соот ветственно фазовое смещение возбуждающего момента и момента сил инерции маятников будут различными иод влиянием потерь. [c.340]

J 0BH0e уравнение движения без учета демпфирования будет [c.374]

Учет демпфирования. Демпфирование с помощью демпфирующих устройств, прикрепленных в точках 1, 2 или 3 (рис. 1.7,6), можно учесть с помощью дополнительного слагаемого в уравнениях движения. Например, если между массой mi и основанием установлена вязкоупругая пружина с жесткостью то на массу будет действовать дополнительная сила А(1 - -1 пУаУ1 и матричное уравнение примет вид [c.32]

Зяштриховашше области построены с учетом демпфирования 1—область основного резонанса [c.8]

Практически для стабилизации легких гибких роторов с подшипниками скольжения обычно достаточна такая упругая податливость демпфера, при которой собственная частота ротора определенная без учета демпфирования, составляет около 0,7 частоты Qj, определенной при условии бездемпферного исполнения с жесткой опорой. Роторы, предназначаемые для особо тяжелых условий эксплуатации, выполняются с более податливыми демпферами, так что частота (Oj снижается до 0,45i2i. Дальнейшее увеличение податливости демпфера нежелательно ввиду уменьшения сопротивления системы ротора случайным постоянным силам. [c.126]

Дебривный И. Е. О рассеянии энергии в стальных канатах при продольных колебаниях. Доклад на межинститутском совещании по вопросам колебаний упругих систем с учетом демпфирования, АН УССР, 1958. [c.233]

Убывание ма1сснмумов х (V) может быть оценено с помощью формулы l/ яv), При V > 2,5 значение х с учетом демпфирования независимо от Иг не превышает 0,10. [c.96]

Объектами исследования были выбраны двухкамерная пневматическая система виброизоляции в виде трехэлементного виброизолятора (рис. 5.4) линейная одномассовая модель автомобильной подвески без учета демпфирования в шине (рис. 5.5) модель гидроопоры (рис. 5.1). [c.93]

Малые колебания такой системы, как показано в 2-1, будут характеризовать шесть обобщенных координат 616263 ф1ф2фз, три сосредоточенных параметра — коэффициенты жесткости Сх, Су, Сг, масса тела т и шесть моментов инерции его Ixlylzlxylyzlxz- Для учета демпфирования в системе введем еще шесть сосредоточенных параметров — коэффициентов неупругого сопротивления УхУуУ V e.vYoyYoz амортизаторов в направлении и вокруг соответствующих осей XYZ. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...