Стенки жесткие

Маслопроводы проводятся по внутренним полостям стенок разделительной перегородки. Там же прокладываются контрольные кабели измерительной аппаратуры и датчиков. Для контроля и мелкого ремонта предусматривается возможность выемки сектора диффузора из верхнего разъема через люк в верхней крышке цилиндра. Диффузор ребрами и боковыми стенками жестко связан с корпусом ЦНД в верхней и нижней части и способен нести нагрузку от промежуточной опоры ротора. [c.90]

Некоторые из подходов, применяемых к течению газа в цилиндрических трубах, использовались и в случае течения через пористую среду в предположении, что ее можно рассматривать как пучок капиллярных трубок. На этой основе получается, что кажущаяся проницаемость (расход через единицу площади при единичной разности давлений) среды для течения газа является линейной функцией его среднего давления. Зависимость такого типа наблюдалась экспериментально рядом авторов [10, 4]. Однако в области низких давлений (среднее давление обычно порядка нескольких мм рт. ст.) были замечены некоторые расхождения. Хирш [27] обсудил некоторые из этих статей и привел новые экспериментальные данные, указывающие на нелинейную зависимость проницаемости от давления. Для учета этих эффектов необходимо развить более точную модель взаимодействия со стенкой, чем та, которая используется в обычной кинетической теории, где полагается, что стенка жесткая. Фактически, поверхность твердого тела быстро покрывается слоем адсорбированных молекул газа, которые способны мигрировать вдоль поверхности. [c.69]

Будем считать, что купол оперт по вертикальному краю на стенку, жесткую лишь в своей плоскости, а на горизонтальном крае осуш,ествляется то же закрепление, что в примере 1 (рис. 40). [c.257]

Сх. is по структуре та же, что и сх. б, но стенка / жестко соединена с шатуном второго четырехзвенного м. С кузовом 2 стенка 1 соединена посредством коромысла 8. [c.313]

Границы твердые 57, 122, 123, 127, см. также Стенки жесткие Граничные задачи 11, 369, 372, 445, 468—480, см. также Задачи с граничными условиями [c.488]

Если в системе питающего лотка с жестким ограничителем не будут предусмотрены специальные ловушки, то деталь даже при незначительной скорости будет иметь большую погрешность установки, что может привести к отказу работы питающего механизма. В качестве простейшей ловушки часто используется небольшое углубление, которое предупреждает отскок детали. При ударе о стенку (жесткий ограничитель) деталь отскакивает от нее и западает в углубление. Ширина углубления приблизительно равна длине детали /д. [c.321]

Пластический механизм Р — механизм сухого трения изображен на рис. 1 а, вязкий механизм V — на рис. 1 б, где а — растягивающее напряжение, — деформация, t — время. Характерной особенностью механизмов Р иУ является одностороннее приложение внешней силы. Для упругого механизма Е (рис. 1 в) необходимо прикрепление одного конца пружины к жесткой стенке. Жесткая стенка может быть интерпретирована как механизм сухого трения при сколь угодно большом коэффициенте сцепления. [c.277]

Толщина листа, используемого при изготовлении жестких емкостей, зависит от типа термопласта и размеров изготовляемой конструкции. В большинстве случаев толщина стенки жестких емкостей колеблется от 6,3 мм до 2,54 см. [c.208]

Изгибающий момент, отнесенный к единице длины окружности при условии, что стенка жестко соединена с днищем, равен [c.89]

Если предположить, что стенка жестко закреплена в днище, то изгибающий момент, отнесенный к единице длины окружности, определяется по формуле теории упругости [27] [c.420]

Кузов вагона-самосвала. Верхняя рама, являющаяся основой кузова, два продольных борта, шарнирно соединенные с верхней рамой, и две лобовые стенки, жестко приваренные по концам рамы, составляют кузов вагона-самосвала. [c.50]

Кузов вагона-самосвала. Верхняя рама с настилом пола, две лобовые стенки, жестко соединенные с верхней рамой по ее концам, и два продольных борта, шарнирно соединенные с верхней рамой литыми кронштейнами, равномерно расположенными по всей длине продольного борта, составляют кузов вагона-самосвала. [c.61]

Считая стенки цилиндра абсолютно жесткими, определить величину опускания Хц цилиндра относительно поршня амортизатора (прямой ход) и время / обратного хода [фи внезапном прекращении действия силы Р. [c.334]

Криволинейные стенки. В предшествующих рассуждениях предполагалось, что пластинка при термических деформациях сохраняет плоскую форму, т. е. или она расположена в жестких направляющих, или достаточно жестка против действия изгиба. Если пластинка свободно деформируется под действием перепада температур, то термические напряжения уменьшаются и при известных условиях могут практически исчезнуть, если пластинка достаточно тонка, сделана из материала с малым модулем упругости и может изогнуться настолько, что наружные волокна ее удлинятся, а внутренние укоротятся на величину а ( 1 — t2) Пластинка при этом изгибается по сферической поверхности (рис. 241, а), средний радиус которой [c.370]

На основе сформулированных условий устойчивости и отсутствия прогара стенки выведены аналитические выражения для определения об ласти параметров устойчивой и безопасной работы системы. Установлено, что эти условия накладывают очень жесткие, практически невыполнимые ограничения на параметры системы, несоблюдение которых и является одной из основных причин неустойчивости известных эксперимен- [c.150]

Рис. 6. Единственная оптимальная конструкция для передачи силы Р на криволинейную жесткую стенку.

Гидродинамическая теория смазки позволяет определить несущую способность масляного клина в зазоре с жесткими стенками, например, в подшипниках скольжения (см. 18.5). Применить эту теорию для объяснения процессов смазки зубчатых передач оказалось невозможно, прежде всего из-за того, что в контакте зубчатых передач возникают очень высокие давления. Величина этих давлений зависит не только от внешней нагрузки и геометрических размеров контактирующих поверхностей, но и от упругих свойств этих поверхностей. Это вынуждает при рассмотрении процессов смазки зубчатого зацепления учитывать как гидродинамические эффекты, происходящие в контакте, так и упругие деформации контактирующих поверхностей. Задача осложняется еще и тем, что эти процессы оказываются взаимозависимыми. [c.147]

Пример 11.8. Резиновый кубик АВСО свободно, но без зазоров вложен в стальную форму так, что две противоположные грани его свободны (рис. 11.31). Свер.ху кубик подвергается давлению р. Определить напряжение а , деформации и е , а также относительное изменение объема. Модуль упругости резины — Е, коэффициент Пуассона — V. Трением между кубиком и стенками пренебречь. Стальную форму принять абсолютно жесткой (недеформируемой). [c.62]

Сказанному можно дать простое физическое толкование. Каждая полка двутаврового сечения нагружена внецентренно приложенной силой Р/2 (рис. 370). Если бы стенка профиля отсутствовала, полки изгибались бы независимо и действие каждого момента на полку распространялось бы на всю ее длину. Вопрос заключается в том, сколь жесткой является связь между полками. Для сплошного сечения эта связь очень жесткая, и неравномерность распределения напряжений в поперечном сечении ограничена узкой областью. Для тонкого сечения жесткость связи мала и указанная неравномерность проникает неизмеримо дальше. Чем меньше толщина стенки, тем заметнее указанный эффект. [c.326]

Здесь будут рассматриваться течения, ограниченные только одной жесткой стенкой. Примерами таких границ являются поверхности цилиндрических крыльев и тел вращения или стенки сопел Лаваля. [c.51]

Для повышения прочности рабочая стенка с помошью ребер скреплена с дефлектором, который таким же способом скреплен с силовой внешней стенкой. Жесткая конструкция электрода поззоляет подавать в него охлаждающую воду при давлшии до 20 МПа и со скоростями протока в зазоре между рабочей стенкой и дефлектром до 50 м/с, что позволяет обеспечить длительную работоспособность электрода при силе тока дугового разряда в несколько тысяч ампер. Зажигание [c.45]

Приближенный расчет скорости стационарного течения можно легко произвести для несколько идеализированного случая четко коллимироваи Юго однородного по сечению ультразвукового пучка, на границах которого скорость потока обращается в нуль. Такие утловпя в известной мере реализуются, например, если пучок ограничен стенками жесткой трубки, которая, однако, должна иметь отверстия для гидродинамического контакта жидкости, находящейся в ультразвуковом поле, т. е. внутри трубки, с невозмущенной наружной жидкостью. Без такого контакта радиационное давление в пучке будет вызывать лишь некоторое разрежение среды, — никакого течения в ней, естественно, не возникнет (если пучок, конечно, однороден по площади сечения). Скорость стационарного акустического потока на оси пучка в этом случае можно найти на основании известной формулы Пуазейля [c.119]

Частный случай одиночное сферическое включение на оси жесткого цилиндрического сосуда. В данной постановке граничная задача состоит в нахождении решения уравнения Гельмгольца (1) при граничных условиях на стенке жесткого цилиндра (3) и на поверхности колеблющейся сферы (5). Причем, поскольку рассматриваются осесимметричные колебательные процессы, то характеризующие их величины не будут зависеть от угла поворота вокруг оси OqZq. Таким образом, закон движения поверхности сферы (6) в данном случае можно представить в виде ряда Фурье по полиномам Лежандра [c.495]

СО ступицей или непосредственно с валом. Толщина стенки жесткого колеса должна быть такой, чтобы радиальная деформация колеса под действием сил в зацеплении не превышала 0,05от. Например, в редукторах фирмы иЗМ толщина стенок жестких колес составляет примерно (0,17- -0,18) с- Ширина зубчатого венца жесткого колеса больше ширины гибкого, что упрощает технологию изготовления и сборки передач. Жесткие колеса изготовляют из сталей 40Х, 40ХН, ЗОХГСА и др. при НВ 240—280. [c.304]

При изготовлеинн горячен прокаткой фасонных профилей невозможно получить стенки толщиной менее 2—3 мм. В то же время по требуемой прочности в конструкциях такая толщина нередко завышена. Кроме того, горячекатаные профили имеют технологические напуски (внутренние радиусы скругления, уклоны), увеличивающие их массу. Фасонные тонкостенные профили, легкие, но жесткие, весьма сложной конфигурации и большой длины можно получать методом профилирования листового материала в холодном состоянии. Процесс профилирования прокаткой на профилегибочных [c.118]

Третий и последний аспект акустической интерферометрии, который следует рассмотреть, связан с формой нормальных мод в процессе распространения акустических волн в трубе. Строго говоря, необходимо решить волновое уравнение для цилиндрического канала с жесткими стенками, на одном конце которого находится излучатель, являющийся источником гармонических колебаний, а на другом — отражатель. Метод Крас-нушкина [47], который в дальнейшем был развит Колклафом [c.107]

Своеобразно изготовление плоскосворачиваемых труб, нашедших применение при прокладке промысловых и газосборных трубопроводов, схема изготовления которых показана па рис. 8.8(), а. Две стальные ленты накладываются одна на другую и свариваются двумя продольными н(вами на контактной машине 2 для шовной сварки. По мере сварки трубная заготовка проходит правильное устройство 3 и свертывается в рулон 4. Контроль плот1 ости швов готовой свернутой в рулон трубы производится присоединением к одному из концов трубы сети сжатого воздуха. Рулон закрепляют в жесткой обойме, предс1твра1цающей его разворачивание или раздутие трубы. Показание манометра, присоединяемого к другому, предварительно заглушенному концу трубы, позволяет установить наличие иепло пюстей. Такие трубы могут иметь толщину стенок до 4 мм, диаметр до 300...400 мм и длину до 250...300 м. На месте укладки трубопровода рулон разматывают и трубу раздувают (рис. 8.86, б). Отдельные плети соединяют друг с другом либо сваркой плоских концов труб до их раздутия, либо с помощью фланцевых соединений. [c.305]

На рис. 101, а показан случай нагружения цилиндра осевой силой. Нагрузка вызывает прогиб днища цилиндра, передающийся обечайке через пояс сопряжения обечайки с днищем (деформации показаны штриховой линией). Система является нежесткой. При замене цилиндра конусом (рис. 101, б) система по основной схеме восприятия сил приближается к стержневой ферме, изображенной на рис. 99, б. Стенки конуса работают преимущественно на сжатие роль стержня, воспринимающего распор, в данном случае выполняют жесткие кольцевые сечения конуса, ограничивающие радиальные деформации стенок. [c.219]

Еще благоприятнее соотношения для двухопорного вала с заделанными концами. Реальное приближение к это.му случаю можно получить увеличением жесткости опор, например применением роликовых подшипников и усилешем стенок корпуса (рис. 105, е). В данном случае максима льный Изгибающий момент меньше в 4 раза по сравнению с консолью и в 2 раза по сравнению с двухопорным валом, установленным на шариковых подшипниках Максимальный прогиб вала на жестких опорах соответственно меньше в 8 п 4 раза (без учета различия величин J и J ). [c.222]

Более жестки и прочны отсеки 1 с двойными стенками (рис. 136). Для увеличения радиальной жесткости целесообразно стенки отсека связывать между собой сваркой пуклевок 2 на стенках отсека или вваркой трубок 3. Лучщие результаты дает введение кольцевых поясов жесткости 4 — 7. Аналогичное действие оказывает разделение отсека на несколько отсеков 8, 9 меньшей длины. Роль поясов жесткости в данном случае выполняют стыки отсеков. Введение в отсеки конусов 10 и сводчатых элементов 11, 12 увеличивает не только радиальную, но и продольную жесткость. [c.264]

На рис. 247 показан пример изменения конструкции ЬхлаЖЙенйя цилиндра двигателя. При жесткой рубашке Охлаждения в стенках ЦйЛИНдра [c.375]

Конструкция а неудовлетворительна вылет шпилек чрезмерно велик фланец тонок, присоединение его к стенкам недостаточно жестко. Основные способы усиления увеличение толщины фланцев (б), введение галтелей ) и конусов (г) на участках сопряжения фланцев со стенками. При больших галтелях и конуеах с целью приближения крепежных шпилек к стенкам зенкеруют опорные иоверхпосгн иод гайки (<) —, з/с). [c.532]

Следует устранять возможность деформации частей конструкции при затяжке (рис. 410,1). Шпильки и болты, проходящие через полые детали, нужно заключать в жесткие колонки (конструкция 2). В отдельных случаях можно ограничиться подкреплением стягиваемых стенок ребрами т (конструкция 3), расположенными в непосредственной бл 1зости к крепежной детали. [c.564]

Приведенные показатели относятся к случаю свободной усадки, их определяют на образцах, отлитых в открытые горизонтальные формы. Фактическая усадка зависит от сопротивления, оказываемого внутренними частями формы сокращению размеров отливки (стесненная усадка). При жестких стержнях усадка может уменьшиться на 30-50% по сраввению со свободной усадкой, во при этом в.стенках отливки возникают повышеи-ные усадочные напряжения. [c.75]

Колебания размеров отливки имеют особое значение на участках сопряжения черных стенок с поверхностями, подвергающимися мезщни-ческой обработке. Точность механической обработки во много раз вьипе точности литейных размеров. Литую деталь можно схематически рассматривать как жесткий остов из поверхностей механической обработки, окруженный плавающей оболочкой черных поверхностей. [c.95]

При обработке крепежных отверстий стального фланца цековкой (вид д) врезание в конус п, соединяющий фланец со стенками цилиндра, вызывает смещение инструмента особенно потому, что размеры детали не позволяют установить инструменг на жесткой оправке. Если не изменять конфигурации фланца и не увеличивать выноса крепежных отверетий, то необходимо обрабатывать фланец фрезой увеличенного диаметра на жееткой оправке, подводимой сбоку (вид е). Можно также увеличить диаметр В и обработать фланцы точением (вид ж). [c.140]

Гильзы обычно делают из углеродистой нормализованной стали. Толщина стенок I ильз в среднем. х = 2 Ч-0,015 О (О — наружный диаметр подшипника, мм) посадка в корпус П, Т, Н. Соосность наружной и внутренней поверхностей гильз обеспечивают жесткими допусками на разно-стенность. При установке на прессовой посадке обязательна чистовая расточка отверстий гильз после запрессовки. [c.479]

Устройства транспиращюнного охлаждения предназначены в основном для использования в форсированных условиях, когда предъявляются особо жесткие требования к надежности. Их надежность в значительной мере определяется устойчивостью, т, е. способностью противостоять внешним возмущениям. Однако существенное повышение температуры и вызываемое им заметное увеличение динамической вязкости газообразного охладителя при движении его сквозь матрицу создают благоприятные условия для возникновения неустойчивости всего процесса. Неустойчивость проявляется в том, что при определенньгх условиях незначительное изменение одного из параметров приводит к неконтролируемому снижению расхода охладителя, сопровождаемому быстрым повышением температуры стенки и ее разрушением. [c.68]

Корпусные детали, работающие на из гиб и кручение, целесообразно в1.1по,/1нять тонкостенными с толщиной стенок, обычно определяемой по технологическим условием (условиям хорошего заполнения форм жидким металлом). Детали, работающие на кручение, нужно по возможности выполнять с замкнутыми сечеииями, а работающие на изгиб — с максимальным отнесением материала от нейтральной оси. При необходимости изготовления окон в стенках для использования внутреннего пространства не следует их совмещать по длине ослабление целесообразно компенсировать отбортовками или жесткими крышками. Наиболее эффективным путем экономии материалов при изготовлении машин обычно является уменьшение толщин стенок. Уменьшением толщин стенок в k раз при сохранении постоянной жесткости и подобия контура можно уменьшить массу в раз. Необходимая жесткость стенок обеспечивается соответствующим оребрением. [c.462]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...