Течение (см. Движение, Поток)

Теплосодержание газа 92 Теплоотдача, коэффициент—459 Течение—см. Движение Торричелли теорема 67 Точка критическая (останавливания потока) 69, 98 [c.623]

Уравнение сохранения количества движения. Рассмотрим изменение количества движения газа, заполняющего объем v, выделенный произвольной контрольной поверхностью F за бесконечно малый промежуток времени (см. рис. 1.6). В отличие от установившегося течения в нестационарном потоке масса газа, втекающая в объем V за время Д , не равна массе газа, вытекающего из этого объема за тот же промежуток времени. [c.36]

При обтекании равномерным потоком внешнего тупого угла (рис. 1.67) образуется простая центрированная волна (ПЦВ), или течение Прандтля— Майера. Для этого течения уравнения движения газа допускают точное решение (см. [3, 43]). [c.76]

В результате суммарного воздействия указанных сил появляется обширная зона отрицательной относительной скорости фаз и значительно расширяются границы расслоенного течения смеси в наклонных трубах при нисходящем движении потока (см. рис. 40). [c.150]

В случае а фазовый элемент движется без искажений его формы, возвращаясь к своему первоначальному положению каждые Т секунд. Это напоминает периодическое движение твердого тела. В течение своего движения капелька фазовой жидкости заметает конечную долю доступного фазового пространства. Такая ситуация вполне может иметь место для реальной механической системы. Рассмотрим, например, систему гармонических осцилляторов с соизмеримыми частотами траектории представляющих их фазовых точек образуют замкнутые кривые на торе (см. разд. П.2). Если ограничиться рассмотрением пути на поверхности одного из таких торов, то движение будет как раз соответствовать фиг. П.6.1, а. Иной тип движения изображен на фиг. П.6.1, б. Здесь форма элемента объема лишь слабо меняется в течение движения. Однако данный элемент объема никогда не возвращается в свое начальное положение. Если за ним проследить достаточно долго, то этот элемент заметает большую часть фазового пространства, возможно даже — все фазовое пространство. Более того, если время ожидания стремится к бесконечности, то элемент пересечет каждый участок фазового пространства бесконечное число раз. Такой поток называется эргодическим. [c.378]

Кельвин поставил перед собой трудную задачу непосредственно исследовать устойчивость ламинарного движения, принимая во внимание вязкость ). Он рассмотрел следующие частные случаи 1) течение под давлением между неподвижными параллельными стенками (см. 330), 2) равномерное движение сдвига между двумя параллельными плоскостями, из которых одна движется с постоянной скоростью относительно другой, предполагаемой неподвижною, и 3) движение потока по наклонно плоскому дну. Его общее заключение таково ламинарное течение во всех случаях устойчиво по отношению к бесконечно малым возмущениям, но становится неустойчивым, когда возмущения переходят за известную границу эти границы устойчивости оказываются тем теснее, чем меньше вязкость. Само исследование является достаточно трудным и в некоторых частях оно встретило возражения со стороны Рэлея ) и Орра. Последнему мы обязаны детальным рассмотрением всей задачи ). Большинство авторов, которые занимались этими проблемами, склонялось, однако, считать приведенное выше заключение вероятным, хотя еще и строго недоказанным. Следует отметить, что оно совпадает и с приведенными в 365, 366 наблюдениями Рейнольдса и других. [c.849]

Такая связь между изменением скорости течения и образованием вихрей имеет место не только при обтекании тел, но и при течении в каналах, трубах и т. п. Если в направлении потока поперечное сечение канала уменьшается, следовательно, скорость течения увеличивается, то поток заполняет собой все поперечное сечение, прилегая к обеим его стенкам. Если же в направлении потока поперечное сечение канала увеличивается, следовательно, скорость течения уменьшается, то при достаточной степени расширения около стенок возникает возвратное движение пограничного слоя, которое сейчас же приводит к отрыву потока от стенок и к образованию вихрей. При очень быстром расширении поперечного сечения в процессе отрыва потока от стенок образуется такая же свободная струя, как при истечении через отверстие с острыми краями (см. рис. 109 на стр. 196). При менее быстром расширении поперечного сечения образуется струя, более или менее плотно прилегающая к одной из стенок канала. [c.189]

Влияние трения, а) В предыдущих рассуждениях мы намеренно пренебрегали трением. Между тем вязкость и прилипание жидкости к вращающемуся основанию приводят к тому, что в пограничном слое (или, в случае атмосферы, в слое, близком к поверхности земли) возникает вторичное течение (см. 8 гл. III). Поле давлений, которое в свободном потоке уравновешивается с кориолисовыми силами, существует также в слоях, близких к вращающемуся основанию однако здесь, вследствие меньших скоростей течения, кориолисовы силы меньше, чем на большой высоте, и поэтому они не в состоянии уравновесить поле явлений. Вследствие преобладающего действия поля давлений Вблизи вращающегося основания возникает течение в направлении перепада давления, и при этом с такой скоростью, которая обусловливает появление сил трения, компенсирующих уменьшение кориолисовых сил. Однако вследствие увлекающего действия верхних слоев отклонение вторичного потока от направления основного потока составляет только около 45° при ламинарном движении и от 20 до 30° при турбулентном движении (в этом случае отклонение получается меньше вследствие более сильного увлекающего действия основного потока). [c.471]

В некоторых типах струйных элементов используется отрыв потока от внутренней стенки криволинейного канала (колена), сопровождающийся перераспределением скоростей и изменением количества движения в соответствующей области течения на выходе потока из канала. Схема элемента этого типа показана на рис. 18.2, е. Основной поток проходит по каналу / канал 2 служит для управления. В прямолинейной части на входе основного подводящего канала распределение скоростей такое, как показано на рисунке. В отсутствие избыточного давления в канале 2 поток не отрывается от стенки, и на выходе канала получается распределение скоростей, эпюра которого показана на рисунке сплошными линиями. При создании давления в канале управления 2 основной поток отрывается от внутренней стенки канала и происходит перераспределение скоростей. Получаемая при этом характеристика распределения скоростей показана на рисунке пунктирными линиями. Описанный эффект применяется в сочетании с другими аэродинамическими эффектами (см. 21). [c.205]

Явление теплопередачи между твердым телом и жидкой или газообразной текущей средой представляет собой проблему механики потоков. В этом явлении на механическое течение налагается тепловой поток, и в общем случае оба эти потока влияют один на другой Для того чтобы найти распределение температуры, необходимо связать гидродинамические уравнения движения с уравнением теплопроводности. Из чисто наглядных соображений понятно, что распределение температуры около нагретого тела, обтекаемого жидкостью, часто должно обладать особенностями, характерными для пограничного слоя. В самом деле, вообразим тело, помещенное в поток жидкости и нагреваемое так, что его температура остается все время выше температуры жидкости. Если скорость течения более или менее велика, то очевидно, что повышением температуры, вызываемое нагретым телом, будет распространяться только на тонкий слой в непосредственной близости от тела и на узкий след позади тела (см. рис. 4.2). Преобладающая часть процесса выравнивания температур между нагретым телом и более холодной окружающей средой будет происходить в тонком слое в непосредственной близости от тела. Этот слой, по аналогии с пограничным слоем течения, называется температурным или тепловым пограничным слоем. Очевидно, что в процессе такого выравнивания температур гидродинамические явления и явления теплопроводности оказывают друг на друга сильное влияние. [c.254]

На основании изложенного можно сделать заключение, что при турбулентном потоке распределение скорости по сечению трубы сильно отличается от распределения скорости для ламинарного потока. При турбулентном течении скорость резко изменяется только вблизи стенки и весьма мало в пределах основного ядра течения (см. фиг. 9. И), в связи с чем градиенты скорости при турбулентном движении в основной части потока гораздо меньше, чем при ламинарном, а у стенки, наоборот, больше. [c.237]

Эпюра скорости и соответственно напряжение трения на стенке при нестационарном течении жидкости заметно отличаются от соответствующих характеристик стационарного течения (см. подразд. 2.7, а также работы [6, 7, 26, 35]). Следствием этого отличия является зависимость у и от частоты колебаний или градиента измерений параметров потока и предыстории развития его во времени. В некоторых случаях при низких частотах колебаний или незначительном градиенте параметров потока эпюры скорости мало отличаются от стационарных и можно использовать квазистационарное приближение, т. е. в уравнение нестационарного движения (2.121) можно подставить значения у и для стационарного течения со средней скоростью, равной ее мгновенному значению. Однако при достаточно высоких значениях частот колебаний или при большом градиенте параметров во времени квазистационарное приближение, как будет показано далее, не позволяет получить достоверных данных о значении напряжения, а значит и диссипации энергии в потоке жидкости. Для получения достаточно точных моделей нестационарного течения необходимо учитывать зависимость напряжения трения или других эквивалентных характеристик от частоты и градиента параметров во времени. [c.67]

Зависимость числа Струхаля от времени, начиная с момента внезапного движения потока, коррелирует с уже описанными фазами обтекания цилиндра (фиг. 2,е). Начальный участок характеризуется резким падением 8Ь, а начальная фаза симметричного обтекания и участок переходного процесса с элементами асимметрии течения - практически постоянным уровнем 5Ь. Со второй фазы переходного процесса начинается постепенное нарастание до значений, полученных в экспериментах (см. таблицу). [c.50]

Течение жидкости является осесимметричным, поэтому используем цилиндрическую систему координат (г, г, ср) с центром, помещенным в точку набегания потока жидкости на пузырек (см. рис. 60, 6). В терминах стоксовой функции тока запишем уравнение установившегося движения жидкости в виде [48] [c.210]

При освещении кюветы сфокусированным излучением аргонового лазера хорошо наблюдается движение конвекционных потоков частиц, находящихся вне фокуса (рассмотрение действующих в таких условиях сил см. в УФН, 110, 1973). В течение нескольких секунд, а иногда и минут можно наблюдать яркое свечение рассеянного на взвешенной частице лазерного излучения (рис. 2.27). Следует заметить, что в этом эффектном опыте проявляются особенности лазерного излучения, которое можно сфокусировать в пятно диаметра л и создать условия, позволяющие освободиться от вторичных эффектов, которые при использовании тепловых источников во много раз превышают исследуемое явление. [c.112]

Если сравнить истечение через отверстие (без насадка) с истечением через насадок, то будет ясно, что на участке потока от сечения а—а до сжатого (см. рис. 6.32) движение при наличии насадка происходит под большим напором, чем при отсутствии насадка. Поэтому скорость в сжатом сечении насадка будет больше, чем в сжатом сечении за отверстием при одинаковом напоре Я. А поскольку степень сжатия струи внутри насадка и за отверстием практически одинакова, то при одинаковой площади отверстия и насадка расход через последний будет больше, чем через отверстие. Очевидно, этот выигрыш будет тем больше, чем глубже вакуум в сжатом сечении. Правда, при наличии насадка в потоке появляются дополнительные потери, которых нет в струе, вытекаюш,ей через отверстие. Это потери на расширение потока внутри насадка и потери на трение по его длине. Однако, как показывают расчеты и эксперимент, при длине насадка /н = (3. .. 4) эти потери намного меньше, чем повышение действующего напора. Поэтому данный насадок увеличивает расход. Этот эффект возрастает, если применить конический расходящийся насадок (рис. 6.34, б), в котором должен быть обеспечен безотрывный режим течения. Сведения о насадках других форм приведены в работе [1]. [c.178]

Вернемся к распределению скоростей в смазочном слое. Из формулы (8.36) следует, что на участке х > х , где dp/dx <0, возможно такое сочетание параметров, при котором >0. Это значит, что движение происходит в сторону, противоположную направлению скорости Uq, т. е. имеет место возвратное течение. Распределение скоростей в различных сечениях для этого случая показано на рис. 8.10. Образование возвратного течения сопровождается отклонением (отрывом) основного потока от твердой поверхности и объясняется действием обратного перепада давления. На участке от точки х = I (см. рис. 8.8) до х, = / (2 + где достигается максимум давления, жидкость движется в сторону нарастающего давления, преодолевая, кроме того, силу трения. В связи с этим перемещаться вместе с подвижной пластиной могут лишь частицы, обладающие достаточной кинетической энергией частицы, расположенные ближе к неподвижной пластине, имеют малый запас кинетической энергии, под действием обратного перепада давления начинают двигаться в противоположную сторону и образуют возвратное течение. Граничным для зоны этого течения будет сечение отрыва (ЕЕ на рис. 8.10), в котором выполняется условие [c.312]

Неустойчивость движения жидкости может проявляться не только в переходе от ламинарного режима к турбулентному, но и в резком изменении макроскопической структуры потока. Например, при движении вязкой жидкости между соосными вращающимися цилиндрами линиями тока могут служить плоские кривые в виде концентрических окружностей (см. п. 8.4). Но при определенных условиях такой характер течения может нарушиться, и в зазоре между цилиндрами возникнут крупные кольцевые вихри с осями, параллельными окружной скорости. Сечения таких вихрей плоскостью, проходящей через ось вращения, показаны на рис. 9.4. [c.363]

Теоретический анализ волновых движений чаше всего проводится при оговоренных выше двух допущениях. Первое из них предполагает, что соприкасающиеся фазы — невязкие жидкости. Это предположение оправдано тем, что в наиболее часто используемых жидкостях с малой вязкостью (прежде всего вода) эффекты вязкости существенны вблизи твердых поверхностей, тогда как в анализе волновых движений основное внимание сосредоточено на малой окрестности границы текучих сред, как правило, далеко отстоящих от твердых стенок. Поле скоростей при безвихревом течении идеальной несжимаемой жидкости определяется уравнением сохранения массы, принимающим формулу уравнения Лапласа для потенциала скорости ф (см. [3, 24, 26, 34]). Уравнение сохранения импульса упрощается до уравнения Эйлера. Условия однозначности, помимо обычного условия непроницаемости на твердых поверхностях, включают условия совместности для потоков массы и импульса на межфазной границе. [c.126]

Сопряжение с отогнанным гидравлическим прыжком (см. рис. 21.9, б). В этом случае переход потока из бурного в спокойное состояние происходит ниже по течению места перелома дна. Такое-сопряжение наблюдается, когда вторая сопряженная (с глубиной h i) глубина h oi больше нормальной глубины Лог в нижерасположенном участке канала. В этом случае поток в нижнем бьефе не оказывает влияния на движение в верхнем участке канала. Глубина не изменяется до перехода в нижерасположенный участок канала, куда поток поступает, находясь в бурном состоянии. [c.121]

См. Б. А. Д е р г а ч е в. Случаи увеличения полного напора по течению реальной жидкости (для целого потока при установившемся движении). Сборник научно-методических статей по гидравлике. Вып. З.-М. Высшая школа, 1980. [c.204]

Если бы мы рассмотрели пример русла с большими уклонами (i > ij, когда в русле имеется бурное движение воды, то пришли бы к прямо противоположному выводу (см. также 7-6) построение кривой свободной поверхности бурных потоков следует вести в направлении вниз по течению. [c.336]

Об изменении скорости v и глубины h вдоль расширяющихся и вдоль сужающихся в плане потоков при спокойном и при бурном движениях. Рассмотрим элементарную струйку планового потока (модели Вернадского), ограниченную двумя близко расположенными поверхностями тока (см. рис. 15-2 или 15-4, а). Переменную (вдоль течения) ширину этой струйки обозначим через Ьо тогда расход 6Q данной струйки можно представить в виде [c.517]

Уравнение (5.23) с равным основанием можно применять для линий тока ламинарного и осредненного турбулентного течений (см. п. 5.4), учитывая лишь различия в способах выражения члена к . В дальнейшем будем использовать его только для неустано-вившихся течений, в которых форма линий тока не изменяется во времени. К таким течениям относится большинство потоков несжимаемой жидкости в трубах и каналах с жесткими (недефор-мируемыми) стенками. Для них уравнение (5.23) можно распространить на поток конечных размеров подобно тому, как это было сделано для установившегося движения. Выполним необходимые операции с инерционным напором h l, имея в виду, что усреднение остальных членов не отличается от аналогичного усреднения членов уравнения Бернулли для установившегося движения. [c.188]

Пример второй. В небольшом пивоваренном производстве имелся цех розлива с поразительно низкой температурой внутреннего воздуха. Мытье бутылок производилось один раз в день в течение относительно небольшого периода. В середине довольно теплого февральского дня средняя температура в этом помещении составляла +8 °С. Во время розлива, который производился в предобеденное время, персонал жаловался на то, что температура не поднималась выше 15 °С, поскольку цех розлива специально не отапливался. Произведенные на месте измерения показали, что относительная влажность находится в пределах от 77 до 87 % и в среднем равна 83,5 %, что соответствует расчетному значению относительной влажности, равному 85%. Фирмой, которая занимается изоляционными материалами, был поставлен плитный пеиополистирол толщиной 5 см, несмотря на то, что толщина изоляции должна быть не менее 8 см, как было показано выше. Поэтому автором было предложено с целью повышения надежности увеличить толщину изоляции, которая была часто увлажнена на 4 или 5 см, чтобы позднее, когда слой старого пенопласта высохнет, общая эффективная толщина теплоизоляции составила бы 10 см. Если чердачное пространство правильно проветривается, это вполне реально. При толщине пенопласта 8 см через каждый 1 м перекрытия проходит 0,18 г влаги в час. Подобные значения встречались уже не раз. При площади перекрытия около 317 м (12,7X25 м) это составит 57 г влаги в час. В качестве неблагоприятных климатических условий принимаются температура наружного воздуха +1°С и относительная влажность воздуха 90 %. При таких условиях воздух может воспринять еще 0,5 г/м влаги. Для отвода через перекрытие такого количества мигрирующего пара требуется воздухообмен 114 м /ч. Уклон односкатной (не металлической) кровли составляет 12 . В расчет можно принять естественную скорость движения потока воздуха 0,08 м/с или 288 м/ч, соот- [c.67]

При введении преобразования Крокко для уравнений пограничного слоя (см. Шлихтинг [1968]) скорость становится неза-висимой переменной. Креншоу [1966] рассчитывал течения со свободным сдвиговым слоем при помоши приближения пограничного слоя (пренебрегая диффузией в направлении потока) он использовал координату по нормали не к линии тока, а к импульсной координате, т. е. рассматривал количество движения как независимую переменную. Поскольку количество движения является ограниченной функцией течения, конечно-разностная сетка выстраивается автоматически в процессе построения поля течения (см. также Креншоу и Хаббарт [1969]). [c.442]

Так, например, при пузырьковом и снарядном режимах течения газосодержание в верхней части горизонтально трубы больше, чем в нижней (рис. 2а, б). Кролш того, переход от снарядного течения к пленочному в горизонтальных трубах осуществляется несколько иначе, чем в вертикальных. Пусть при определенной скорости ввода газовой фазы в горизонтальную трубу там установился снарядный режи.м течения. Будем увеличивать газосодержание потока. Благодаря действию силы тяжести более тяжелая фаза (жидкость) будет стремиться в нижнюю часть трубы, а более легкая (газ) — в верхнюю. Таким образом, возникнут параллельные потоки жидкой и газообразной фаз. Такой режим течения носит название расслоенного. При этом на поверхности жидкости могут возникать поверхностные волны (см. рис. 2, в), вызванные движением газовой фазы. При дальнейшем увеличении скорости подачи газа поверхностные волны могут достигать верхней стенки аппарата. Эти волны распространяются с большой скоростью и смачивают всю поверхность верхней части трубы, на которой остается пленка жидкости. Пленка покрывает поверхность трубы в промежутках между перемычками (рис. 2, г), образованными жидкостью. Режим течения, при котором образуются эти перемычки, носит название волнового режима с перемычками. Если происходит дальнейшее увеличение скорости газа, то газовый поток пробивает жидкие перемычки [c.6]

Можно поставить вопрос о том, какова должна (5ыть форма тела (при заданной, например, площади его сечения) для того, чтобы оно испытывало при движении в жидкости по возможности малое сопротивление. Из всего предыдущего ясно, что для этого во всяком случае необходимо достичь по возможности более позднего отрыва отрыв должен произойти поближе к заднему концу тела так, чтобы турбулентный след был как можно более узким. Мы уже знаем, что возникновение отрыва облегчается наличием быстрого возрастания давления вдоль обтекаемого тела вниз по течению. Поэтому необходимо придать телу такую форму, чтобы изменение давления вдоль него, — в той области, где давление возрастает, происходило по возможности медленно и плавно. Этого можно достичь приданием телу удлиненной (в направлении обтекания) формы, причем оно плавно заостряется в направлении обтекания так, что стекающие с разных сторон поверхности тела потоки как бы плавно смыкаются без того, чтобы им пришлось где-либо обтекать какие-нибудь углы или же сильно поворачивать по отношению к направлению набегающего потока. Спереди же тело должно быть закруг.лено при наличии здесь угла скорость жидкости на его краю обратилась бы в бесконечность (см. задачу 6 10), вслед за чем произошли бы сильное возрастание давления вниз по течению и неизбежный отрыв. [c.258]

Несмотря на то, что при анализе волнового течения пленки жидкости и массообмена в ней формально соблюдаюз ея основные внешние признаки турбулентности -к осредненной скорости добавляется скорость пульсационного движения (1.3.12), а также добавка к потоку вещества, обусловленному турбулентным переносом (третий член уравнения (1.3.8)) - все эти добавки не носят случайный характер. К тому же, как показано ранее, при пленочном волновом течении соблюдается основной принцип самоорганизации (см. 1.1). [c.22]

Укажем, наконец, что двухфазное течение в охлаждаемых трубах (конденсация движущегося в трубе пара) характеризуется уменьшением скорости смеси по длине канала по этой причине его структура очень сильно зависит от ориентации канала. В вертикальных охлаждаемых каналах устойчивое течение практически возможно лишь для опускного парожидкостного потока, так как при встречном движении пленки конденсата и пара велика вероятность захлебывания (см. гл. 4). При опускном движении конденсирующегося пара в вертикальной трубе самым естественным и основным является кольцевой режим течения. В горизонтальных трубах при малых скоростях смеси всегда возникают расслоенные структуры. Однако при конденсации жидкая пленка непрерывно образуется по всему периметру канала и затем стекает вниз. Поэтому здесь также наблюдается кольцевая структура с большой и увеличивающейся по длине несимметрией в распределении толщины жидкой пленки по периметру трубы. Большая часть расхода жидкости в направлении течения приходится на нижнюю часть сечения канала — ручейковая структура, тогда как наиболее интенсивная конденсация происходит по верхней части периметра, где пленка конденсата тонкая. [c.340]

Таким образом, при достаточно большой скорости поток, обтекающий твердое тело с резко меняющимся профилем, можно условно разделить на две статистически устойчивые области течения (рис. 5.15). Границей между ними можно назначить линию тока а—а, проходящую через точку отрыва А. Ниже линии а—а располагается область отрывного течения — область АВСО. Внутри этой области осреднениые во времени линии тока представляют собой замкнутые кривые движение в целом носит циркуляционный характер. В верхней части области отрывного течения направление векторов скорости совпадает с направлением движения невозмущенного потока, в нижней ее части жидкость или газ перемещается в обратном направлении. Выще линии тока а—а располагается невозмущенный поток, который можно считать безвихревым, или потенциальным. Так как в потенциальном потоке перенос количества движения поперек линий отсутствует (см. гл. 2), то любую линию тока можно условно заменить твердой границей. Напомним, что и в том и другом случае частная производная скорости по нормали к линии тока равна нулю, т. е. дп1дп = 0. Предполагая, что твердая граница совпадает с линией тока а—о, получим картину обтекания потенциальным потоком твердого тела АВСО. [c.250]

В связи с тем, что ширина русла в нижнем бьефе обычно больше ширины водосбросного фронта плотины, в нижнем бьефе ее, как правило, получаем пространственную картину движения воды. Здесь могут возникать гидравлические прыжки пространственного характера (так называемые косые гидравлические прыжки). При определенных условиях может возникать так называемая сбойность потока (установившаяся или неустановившаяся), характеризуемая увеличением удельного расхода q (по течению) вдоль какой-либо прямолинейной или искривленной (в плане) осевой линии транзитной струи (см. далее рис. 14-13). [c.450]

Отметим, что под с б о й-ностью расхода следует понимать условия движения воды, когда расход q в точке плана потока (см. стр. 510) самопроизвольно увеличивается по течению вдоль динамической оси АВ потока (рис. 14-13) при этом соответствующим образом деформируется вдоль течения и эпюра расходов q. Такое явление обусловливается возникновением поперечных (по отношению к потоку) гидравлических градиентов, направленных (в случае спокойного потока) в сторону динамической оси. Явлением противоположным сбойности расхода является самопроизвольное растекание потока в плане, когда величина q уменьшается вдоль динамической оси. [c.506]

В настоящее время накоплен обширный экспериментальный материал по движению пароводяных потоков в трубах каналах. Эти данные леглн в основу обобщенных зависимостей и номограмм, используемых в расчетах. В работе [180] получена критериальная зависимость, определяющая отношение ш"/ см при адиабатном течении потока. Так как средняя расходная скорость смеси всегда известна, то по этой зависимогти легко установить истинную среднюю скорость пара w" и другие истинные параметры потока. Обобщенная критериальная формула, приведенная в [180], имеет вид [c.22]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...