Распределение скоростей течения в потоке при равномерном движении

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СКОРОСТЕЙ ТЕЧЕНИЯ В ПОТОКЕ ПРИ РАВНОМЕРНОМ ДВИЖЕНИИ [c.205]

На участке отрицательного градиента давления, где поток ускоряется, касательные напряжения будут больше, чем при равномерном движении. Наоборот, в той зоне, где давление повышается и течение замедляется, это напряжение уменьшается. На поверхности можно указать точку, в которой напряжение трения оказывается равным нулю, а за этой точкой его величина становится отрицательной. Такой характер изменения напряжения трения тесно связан с распределением скорости по сечению пограничного слоя. [c.98]

Если движение жидкости установившееся и одновременно с этим размеры и форма сечений, а также направление течения вдоль потока не изменяются, движение называется равномерным. Примером равномерного движения может служить движение жидкости в трубе постоянного диаметра без изменения направления течения и при постоянном расходе. При равномерном движении эпюра распределения скоростей по живым сечениям вдоль потока и средняя скорость остаются постоянными. Линии тока равномерного потока параллельны, поэтому его называют параллельно струйным. [c.51]

Равномерным называется установившееся течение жидкости, при котором скорость каждой струйки в потоке не изменяется по длине. Иначе говоря, при равномерном потоке живое сечение, величина и распределение скоростей остаются неизменными. Равномерное движение происходит в цилиндрических трубах и призматических каналах достаточной длины при условии, что жидкость в процессе движения несжимаема (рис. 80). [c.131]

По способу образования и структуре поверхности контакта ЦТА относится к барботажных аппаратам. В нем активным агентом является газ, который пересекает слой жидкости, диспергируя ее и образуя поверхность контакта. При малой скорости в барботажных аппаратах газ образует поверхность контакта в виде всплывающих пузырей. При больших скоростях газа поверхность контакта приобретает капельную структуру, что характерно и для ЦТА, в котором скорости газа значительно больше скорости всплытия пузырей. Однако это относится только к гидродинамике самого слоя газожидкостной смеси, если рассматривать поперечное течение газа со скоростью Wr. В остальном имеются существенные отличия. На входе газа в слой между решеткой и кольцевым вращающимся слоем образуется газовая прослойка, обеспечивающая равномерное распределение газа и равномерную радиальную скорость по всему слою. Плавный, безударный вход газа в слой уменьшает гидродинамическое сопротивление. В то же время перемещение слоя газожидкостной смеси со значительными окружными скоростями и интенсивное перемешивание частиц жидкости с потоком газа вследствие вихревого движения приводит к дополнительной турбулизации потоков во всем объеме слоя, что способствует интенсификации процессов тепло- и массообмена. Наличие тангенциальной составляющей скорости газа увеличивает продолжительность контакта газа с жидкостью, так как движение частиц жидкости происходит по спиральной траектории и за несколько витков частицы многократно обтекаются потоком газа. Увеличение веса жидкости в поле центробежных сил препятствует образованию пены, так как поверхностного натяжения становится недостаточно для ее формирования. Отсутствие пены в ЦТА, сковывающей подвижность отдельных мелких частиц жидкости и ограничивающей скорость газа (по условиям выноса пены из аппарата), также позволяет повысить интенсивность тепло- и массообмена. [c.15]

При условии, что имеет место равномерное распределение скоростей движения жидкости в сечении потока, для течения электролита в межэлектродном зазоре и зазоре между необрабатываемым в этот момент профилем и ложементом уравнение Бернулли запишется [c.219]

При турбулентном режиме течения жидкости распределение скоростей более равномерное (сплошная линия на рис. 24, б) по сечению потока, чем при ламинарном режиме (штриховая линия). Это происходит вследствие перемешивания при турбулентном режиме частиц, движущихся с различными скоростями. При турбулентном режиме слои, прилегающие к стенкам трубы, движутся с малой скоростью, и режим движения здесь ламинарный. Поэтому, строго говоря, чисто турбулентного режима движения жидкости не существует. Однако толщина ламинарного слоя мала в сравнении с толщиной основного потока жидкости, и такой режим течения жидкости принято считать турбулентным. [c.30]

Модель сплошной движущейся среды. Пользуясь понятием скорости фильтрации, мы заменяем для расчета действительную грунтовую воду, движущуюся только в порах грунта и имеющую разрывы, обусловленные наличием частиц грунта, обтекаемых водой, некоторой воображаемой движущейся сплошной средой, не имеющей вовсе разрывов, указанных выше. Такая сплошная среда в данном случае представляет собой обычную движущуюся во,цу, заполняющую все пространство (и поры, и объемы, занятые твердыми частицами грунта твердые частицы мы вовсе исключаем из рассмотрения а геометрическом смысле) скорость движения этой воображаемой воды принимается равной скорости фильтрации и (а не действительной скорости и ). Здесь дополнительно представляем себе, что в каждой точке такого условного потока воды имеются объемные силы сопротивления движению, направленные против течения величина этих сил, равномерно распределенных (при равномерном движении) по всему объему рассматриваемой области фильтрации, может быть установлена в сответствии, например, с формулой Дарси. [c.541]

Задача о теплообмене жидкометаллических теплоносителей при движении их в каналах прямоуголыного, треугольного и эллиптического сечений была решена Клай-борном [Л. 9, 65] нри следующих допущениях равномерного распределения теплового потока по периметру канала, постоянства скорости течения теплоносителя во всех точках сечения канала и осушествления переноса тепла только за счет молекулярной теплопроводности. Следовательно, эти допущения справедливы в случае осуществления равномерного теплообмена между стен- [c.228]

Рассмотрим простейшую схему течения в коническом диффузоре, изображенную на рис. 10.1,а. Здесь короткий входной конфузор обеспечивает почти изоэнтропийное расширение потока от параметров полного торможения рог и tai до параметров ри ti, pi во входном сечении диффузора. Будем считать поле скоростей в этом сечении равномерным. При движении жгадкости в расширяющейся части канала за счет действия вязких сил в выходном сечении устанавливается неравномерное распределение скоростей 2i и плотностей р2, но поскольку значения Ь п = Сп1о-г1 сравнительно малы, плотность в сечении 1—1 допустимо считать постоянной. При дозвуковых скоростях давление р2 также постоянно по всему выходному сечению. [c.269]

Модель идеального вытеснения позволяет получить динамические характеристики потока при его поршневом течении без перемешивания вдоль потока и равномерном распределении субстанции в направлении, перпендикулярном движению. Время пребывания в системе всех частиц одинаково и равно отношению объема системы к объемному расходу жидкости. Обозначения в математической модели следующие с — шнцентрация субстанции (вещества или энергии) г — время W — линейная скорость потока х — координата. [c.288]

Впервые попытка построения строгой теории была предпринята А, М, Тер-Крикоровым (1963,1965), Прежде всего автор столкнулся с трудностью математической постановки задачи. В неоднородной жидкости надо задать распределение плотности, В зависимости от способа задания мы получаем, вообще говоря, разные математические задачи. Тер-Крикоров рассмотрел две постановки ( 1 я В). В постановке А распределение плотности задавалось как функция ординаты у в некотором поперечном сечении канала. В постановке В плотность р задавалась вдоль линии тока. В обоих случаях автор построил нелинейные теории, описывающие волновые движения, близкие к равномерному потоку. Было показано, что существует счетное множество критических скоростей распространения волн и в окрестности каждой из этих скоростей существует двухпараметрическое семейство волн, вырождающихся в уединенную при оо. Таким образом, в неоднородной жидкости возможно существование не одной уединенной волны, как в однородной жидкости, а счетного числа уединенных волн. Каждому типу уединенной волны соответствуют своя картина течения и структура линий тока. При стремлении распределения давлений к равномерному все формы течения жидкости вырождаются в равномерный поток, кроме одной, которая вырождается в уединенную волну. Теории Некрасова, Дюбрей-Жакотен и Кочина содержатся, как частный случай, в теории волн, развитой на основе постановки В. [c.59]

Ударные волны при обтекании тел сверхзвуковым потоком. Рассмотрим прежде всего некоторые кинематические особенности распространения звука от источника, движущегося со сверхзвуковой скоростью. Если точечный источник звука неподвижен, он излучает сферические волны, распространяющиеся со скоростью звука и заполняющие с течением времени всё пространство вокруг источника. Если такой источник движется с равномерной скоростью , звук от источника распространяется по направлению движения источника со скоростью с-—и, тогда как в обратную сторону он распространяется со скоростью с-)-и. В этом случае распределение звукового возмуи1ення в пространстве не будет бол симметричным (рис. 162, а). Однако и в этом случае (при и< б) звук приходит в каждую точку пространства, если только движение источника начинается из весьма отдалённой точки. [c.257]

В работе [К-42] приведены графики аэродинамических характеристик вертолета при полете вперед, основанные на численном определении нагрузок винта и махового движения. При выполнении расчетов не использовано предположение о малости углов, учтено влияние срыва, сжимаемости воздуха и зоны обратного обтекания, а в качестве характеристик сечений лопасти взяты экспериментальные аэродинамические коэффициенты профиля (NA A 0012) в стационарном потоке. Распределение индуктивных скоростей предполагалось равномерным, эффекты радиального течения и динамического срыва не учитывались. Расчеты были выполнены для винта с прямоугольными в плане линейно-закрученными лопастями при следующих значениях параметров коэффициент заполнения а — 0,062 (рассмотрено введение поправки на заполнение), массовая характеристика лопасти V = 7,6, неоперенная часть до го = 0,2, коэффициент концевых потерь В = 0,97, относ горизонтальных шарниров [c.293]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...