Истинные параметры потока

Истинные параметры потока легко могут быть определены, если известна часть площади сечения канала, занимаемая той или иной фазой. В расчетах обычно пользуются значением, определяющим часть сечения, занимаемого паровой фазой, [c.8]

Истинное среднее значение плотности двухфазной среды рист отличается от рем- Эта величина (как и другие истинные параметры потока) может быть определена, если известна доля сечения, занятая паровой фазой ф, по уравнению, аналогичному зависимости [c.10]

Истинные параметры потока [c.20]

В результате этого сложного процесса изменяются (по сравнению с однофазной средой) истинные параметры потока, в частности скорости, углы, коэффициенты потерь и расхода. Таким образом, можно считать, что потери энергии в решетках, работающих на влажном паре, возрастают на дополнительные потери от влажности л. [c.57]

Из введенных выше количественных характеристик расходные паросодержания л, Р, приведенные скорости фаз Wg, Wg, скорости смеси и циркуляции, Wq, расходная плотность смеси Рр обычно могут рассматриваться как известные, заданные. Они определяются по известным значениям расходов, свойств фаз, теплового потока на стенке, геометрии канала. Истинные параметры двухфазного потока (ф, w", w, ф, р р) являются функциями процесса и выступают обычно как цель анализа. Несложно убедиться, что знание любой одной из пяти величин достаточно для расчета остальных четырех. Например, используя (7.1) и (7.4), можно получить часто используемую связь истинного объемного паросодержания с массовым расходным и фактором скольжения [c.298]

При движении парожидкостного потока абсолютные скорости паровой и жидкой фаз различны. В подъемных трубах скорость перемещений паровой фазы выше скорости жидкой фазы, а в опускных—ниже. Вследствие этого данные по расходу среды (или даже расходам отдельных фаз), геометрии канала и физическим свойства м жидкости и пара еще не дают достаточно полного представления о гидродинамике потока. Поэтому для характеристики двухфазного потока наряду с. величинами, рассчитанными по уравнениям материального и теплового баланса, приходится вводить величины, определение которых ведется с учетом особенностей движения отдельных фаз. Параметры, рассчитанные по уравнениям материального и теплового баланса, принято называть расходными параметрами, а величины, характеризующие движение каждой из фаз в отдельности или гидродинамику потока в целом (с учетом особенностей движения отдельных фаз), — истинными параметрами. [c.7]

Исследования некоторых типов зондов полного давления в сверхзвуковом потоке показали, что погрешность измерений в этой области может быть значительной. Как известно, в однофазной жидкости перед носиком зонда при сверхзвуковых скоростях возникает криволинейный скачок. Для определения истинного значения давления торможения необходимо вводить соответствующую поправку на изменение давления в прямом скачке. В сверхзвуковом потоке влажного пара перед зондом также возникает отошедший скачок, интенсивность и структура которого существенно зависят от дисперсности,, влажности и числа Маха. В соответствии с этим поправка, учитывающая влияние скачка, зависит от начальных параметров, числа М, параметров потока перед скачком, дисперсности жидкой фазы и скольжения капель. Зонды со сплюснутыми приемниками могут быть использованы и при М>1. [c.61]

Выражения, аналогичные уравнению (53), можно записать для давления и в общем случае для плотности, коэффициента вязкости и других параметров. Таким образом, согласно идее Рейнольдса вместо истинного турбулентного потока с хаотически меняющимися параметрами, можно рассматривать его расчетную модель с осредненными во времени параметрами. Для получения дифференциальных уравнений движения элемента такой модели необходимо подставить в уравнения Навье-Стокса параметры, представленные в виде суммы осредненных и пульсационных величин. Затем эти уравнения нужно осред-нить по времени, используя специальные правила осреднения (правила Рейнольдса) [6]. [c.55]

Зоны В Г имеют большое значение с точки зрения организации потока в рабочей камере элемента. При конструировании элемента конфигурацию и размеры зон В и Г, а также пропускную способность каналов, соединяющих их с атмосферой, следует подбирать так, чтобы течение в рабочей камере элемента было достаточно близко к симметричному. В противном случае истинные значения параметров потока в выходном канале могут заметно отличаться от полученных в предположении, что-поперечный перепад давления отсутствует. Несимметрия зон В и Г при отсутствии сигнала управления приводит к некоторому нерасчетному отклонению струи питания, которое усиливается благодаря включению канала обратной связи [65]. [c.191]

Законы движения газа, которые рассматриваются в следующих параграфах, строго справедливы только для элементарных струек. Однако их можно применять и к потокам конечного сечения, например, движущимся по газовым каналам, трубопроводам и т. п., если скорость газа в разных точках поперечного сечения такого потока одинакова, или, если вместо истинных значений параметров потока в каждой точке сечения использовать средние по сечению значения скорости, температуры и других величин. [c.132]

Аналогичным образом могут быть найдены интерполяционные уравнения для любых параметров потока, которые необходимы для расчетов, в частности для истинного паросодержания ф. Если в опытах измеряются не локальные значения, а средние по длине, например измерение ф методом отсечки, то определение интерполяционного уравнения несколько изменяется. В таких случаях можно использовать два метода. Первый заключается в том, что задаются видом интерполяционной функции для локальных значений, эта функция в общем виде интегрируется и полученные уравнения используются для отыскания коэффициентов исходной функции по известным из опыта средним значениям величин. Во втором методе ищется интерполяционное уравнение для интегральных значений величины, дифференцированием которого находится интерполяционное уравнение для локальных значений. [c.275]

Тот факт, что перед затупленным препятствием возникает прямой скачок уплотнения, очень важен для измерения динамических напоров сверхзвуковых потоков с помощью трубки Пито. Трубка Пито измеряет здесь не давление ро, эквивалентное полной кинетической энергии, а лишь долю его еро, которую проще всего определить с помощью р, ау-диаграммы (рис. 167). Для того чтобы из измеренного давления, так называемого давления Пито, получить истинную скорость потока, необходимо, кроме газовой постоянной или молекулярного веса, знать еще два параметра состояния, например давление и температуру невозмущенного потока или, еще лучше, давление и температуру в сосуде давления. [c.255]

Первое слагаемое представляет обычную обратимую работу сжатия материала фазы, а второе — диссипируемую энергию в г-й фазе из-за внутренних вязких сил, проявляющихся как за счет градиентов в поле скоростей Г , так и за счет взаимодействия с другой фазой. Так как непосредственное определение истинного тензора скоростей деформации в рассматриваемом случае является затруднительным, следует попытаться описать диссипируемую энергию в фазе с помощью используемых средних макроскопических параметров и воспользоваться некоторыми допущениями, вытекающими из анализа движения включений в несущем потоке среды и анализа уравнения баланса внутренней энергии фазы [c.37]

Рассматривая различные случаи движения жидкости, мы не делали различия между ламинарным и турбулентным течениями, так как уравнения, описывающие ламинарные и турбулентные потоки, одинаковы, если они включают актуальные (истинные) значения входящих в них скорости, давления и т. д. Особенность турбулентного потока состоит в том, что в каждой его точке режимные параметры имеют пульсационный характер изменения во времени, который не поддается аналитическому описанию. Поэтому при исследовании турбулентных потоков вводятся осредненные по времени значения этих параметров, которые измеряются при экспериментальном исследовании и позволяют получить объективную информацию о таких потоках. [c.17]

Электрические методы основаны на измерении проводимости, диэлектрической проницаемости и других параметров, зависящих от концентрации фаз в потоке. Этими методами определяется средняя по длине датчика истинная концентрация фаз. Малая инерционность измерения электрических величин позволяет применять электрические методы для диагностики нестационарных процессов. Точность методов зависит от степени различия электрических свойств фаз, составляющих смесь, и от концентрации фаз. Например, для парожидкостных потоков наилучшие результаты имеют место при ф<0,8. [c.241]

С точки зрения технических приложений целью расчета двухфазных течений являются гидравлическое сопротивление (канала или контура) и истинное объемное паросодержание ф. При этом структура потока и истинное объемное паросодержание взаимосвязаны, а надежный расчет градиента давления в двухфазном потоке в общем случае невозможен без информации о структуре и истинном объемном паросодержании. Отсюда следует и чрезвычайная важность, и огромная сложность расчетного определения ф. Отражением этого является и весьма развитая техника опытного измерения этого параметра (см., например, [10]). [c.309]

Определение истинных значений параметров двухфазного потока в различных сечениях канала является одной из основных задач гидродинамики. Без этих величин нельзя рассчитать теплопередачу и, следовательно, выбрать необходимые параметры сред и размеры поверхностей теплообмена, определить сопротивления на различных участках течения потока, [c.20]

При рассмотрении стационарного процесса теплообмена при кипении в трубах такие параметры, как приведенные скорости обеих фаз Wq и Wq", истинное объемное паросодержание потока ф, температура насыщения и давление, меняются только вдоль оси трубы, поэтому в этом случае допустимо рассматривать задачу как одномерную. Тогда уравнение конвективного переноса теплоты для стационарного потока может быть записано в виде i[157] [c.185]

Следует иметь в виду, что даже при соблюдении условия (8.11) процесс парообразования может не оказывать влияния на интенсивность теплоотдачи (область режимных параметров, характеризующаяся низкими значениями плотностей тепловых потоков). В этой области при неизменном массовом расходе парожидкостной смеси коэффициент теплоотдачи практически не зависит от q, однако увеличивается с ростом паросодержания за счет повышения истинной скорости обеих фаз. Относящиеся к этой области опытные значения а, полученные при постоянных массовом расходе смеси и паросодержании, на рис. 8.18 группируются около гори- [c.246]

Приведенные примеры говорят о том, что при поверхностном кипении паровая фаза может сравнительно долго находиться в переохлажденном ядре потока, полностью не конденсируясь. Следовательно, когда двухфазный пристенный слой достаточно развит,, ,ие вся теплота, подводимая к потоку, идет на подогрев жидкости часть ее расходуется на образование пара. В этих условиях возникают значительные трудности при определении истинной среднемассовой температуры жидкости в данном сечении трубы а также ИСТИННОГО значения паросодержания ф. При определенных соотношениях между режимными параметрами расчет среднемассовой температуры жидкости по уравнению (9.1) приводит к завы- Шенным значениям . [c.256]

Достаточно очевидно, что при течении двухфазных неравновесных потоков паросодержание есть величина интегральная, зависящая от предыстории потока. Конечно, при постоянной тепловой нагрузке в той области, где мало сказываются входные условия, в силу связей, существующих в потоке, истинное объемное паросодержание определяется локальным расходным теплосодержанием и другими режимными параметрами. Поэтому возможно обобщение данных в виде зависимостей типа хг . . . ). Однако при других законах изменения тепловой нагрузки или [c.85]

В экспериментальных исследованиях ЯЭУ наряду с задачами параметрической идентификации часто встречаются обратные задачи, связанные с измерением динамических величин. В таких задачах требуется восстановить истинное значение входной величины [в общем случае — функции времени 2(т)] по результатам ее измерений [сигналу р(т) измерительного прибора (датчика) с известной динамической характеристикой L, Й]. Типичный пример такой задачи — измерение параметров высокотемпературного потока стреляющим датчиком (например, термопарой), динамическая характеристика которого известна. Напомним, что для случая обратной задачи такого типа формула теории возмущений имеет вид (6.52). Систему этих формул можно представить матричным уравнением [c.192]

Результаты расчета и данные, приведенные в работе [19], показывают, что для любой структуры потока может быть получено хорошее соответствие между расчетными и измеренными значениями истинного объемного паросодержания, если учитываются влияние профилей скорости и концентрации, а также относительная скорость фаз для каждой структуры потока. Однако окончательных и точных методов расчета пределов существования структур потока и изменения параметра распределения Со нет (см. выше). [c.79]

Таким образом, описанная следящая система не только автоматизирует учет использования энергии выхода пара из сопла, но и позволяет производить моделирование нескольких ступеней сразу, не нарушая соответствия потенциала истинному значению энтальпии в соответствующей точке турбинной ступени. Это обстоятельство, как будет показано далее, играет существенную роль при создании совершенной моделирующей установки, так как появляется возможность использовать потенциал в качестве отправного параметра в схемах устройств, служащих для учета влияния различных факторов на распределение потоков пара в ступени. [c.227]

В настоящее время накоплен обширный экспериментальный материал по движению пароводяных потоков в трубах каналах. Эти данные леглн в основу обобщенных зависимостей и номограмм, используемых в расчетах. В работе [180] получена критериальная зависимость, определяющая отношение ш"/ см при адиабатном течении потока. Так как средняя расходная скорость смеси всегда известна, то по этой зависимогти легко установить истинную среднюю скорость пара w" и другие истинные параметры потока. Обобщенная критериальная формула, приведенная в [180], имеет вид [c.22]

Обобщение имеющихся данных до сих пор остается в значительной степени эмпирическим, основанным на анализе измерений осредненных параметров потока. Однако существуют неравновесные нарожидкостные смеси, в которых осредненные параметры не характеризуют истинного распределения фаз. Так, на рис. 6-36 по-174 [c.174]

Следует отметить, что численные значения истинного объемного паросодержания неносредственно перед наступлением кризиса при других параметрах потока (давлении, массовой скорости) и другой геометрии канала могут быть и больше, и меньше 0.5. Однако следует ожидать, что при других условиях истинные объемные паросодержания в сечении, близком к кризисному, в момент, предшествующий кризису, также будут примерно постоянны при различных недогревах и соответственно для различных тепловых нагрузок. [c.78]

Значительный интерес в связи с этим представляет исследование распределения давлений и истинных объемных паросодержа-ний по длине парогенерирующего канала в условиях неравномерного обогрева по длине. Такие исследования, проводимые в настоящее время в лаборатории двухфазных систем ИВТАН СССР, вероятно, дадут возможность объяснить механизм влияния характера распределения нагрузки по длине канала на величину критической тепловой нагрузки при одинаковых параметрах потока и одном и том же количестве подведенного тепла. [c.79]

Возникновение новой фазы происходит в результате столкновений отдельных молекул. В процессе хаотического движения возможно появление молекул с любыми скоростями и энергиями, т, е. любое отклонение истинных значений параметров потока от средних. Такие отклонения принято называть флуктуациями. В отличие от обычных флуктуаций, совместимых с сохранением данного агрегатного состояния, флуктуации плотности, выходящие за пределы одного агрегатного состояния, названы Я. И. Френкелем гетерофазнымк [Л, 126]. Система, испытывающая флуктуации, может самопроизвольно перейти в менее вероятное состояние. [c.19]

Для примера рассмотрим распределение безразмерных параметров потока вдоль канала суживаю-ще-расширяющейся формы (рис. 2.6, а) при изоэнтропийном течении и при условии непрерывного ускорения потока слева направо. Каналы такой формы в качестве сопл турбин впервые применил Лаваль, и поэтому суживающе-расширяюшиеся сопла называют соплами Лаваля. Как уже отмечалось, в минимальном сечении этого канала при указанных условиях достигаются критические параметры и, следовательно, безразмерная скорость Х = 1,0. Левее этого сечения скорости в потоке дозвуковые, т.е. X < 1, а относительное давление е больше критического отношения е р правее этого сечения скорости сверхзвуковые, т.е. Я. > 1, а е < е р. Представленные на рис. 2.6, а зависимости безразмерных параметров вдоль оси сопла позволяют определить соответствующие истинные значения скорости [c.47]

Р.С. Мартинелли ввел этот параметр для обработки опытных данных о градиентах давления и истинном пароеодержании в двухфазных потоках. Эти иееледования отражены в публикациях 1944—1948 гг. [42]. [c.307]

В рассматриваемых потоках квазигомогенной структуры на стенке канала располагается однофазная жидкость, т.е. локальное паросодержание равно нулю. Поскольку локальная скорость на стенке также равна нулю, то при любом монотонном законе изменения скорости W и паросодержания ф от стенки до центра канала получается, что области с повышенным локальным паросодержанием имеют более высокую скорость движения. В этом случае параметр распределения q> 1, т.е. 3 > ф. Рассмотрим в качестве простейшей иллюстрации течение двухфазной смеси в плоском канале высотой Ih (рис. 7.12). В отсутствие локального скольжения w y) = w (y) = = w(y). Предположим, что профили локальных истинного объемного паросодержания Ф окСД ) скорости w y) аппроксимируются степенными законами [c.311]

Другая область изменения режимных параметров характеризуется высокими значениями не только плотности теплового потока, но и паросодержания. В этой области паросодержание, а следо-вагельно, и истинная скорость жидкой фазы настолько высоки, что на механизм переноса, обусловленный процессом парообразования, накладывается влияние механизма турбулентного обмена в однофазной среде (восходящие участки кривых а=/(Р) на рис. 8.4). Высокая интенсивность теплообмена сохраняется до тех пор, пока теплоотдающая поверхность омывается сплошной жидкой пленкой, если при этом не произойдет смена пузырькового кипения па пленочное, т. е. не возникнет кризис теплообмена первого рода. [c.230]

В зоне ухудшенного теплообмена термодинамическое межфазо-вое равновесие нарушается, так как теплота, подводимая к потоку, расходуется здесь не только на испарение капель жидкости, но и на перегрев части пара. В зависимости от значений режимных параметров (рш, р, q) соотношение между количествами теплоты, идущими на перегрев пара и на испарение жидкости, может меняться в широких пределах. Поэтому в этих условиях расчет па-росодержання х по уравнению теплового баланса без учета теплоты, затраченной на перегрев пара, не дает истинного значения х, а коэффициенты теплоотдачи, определенные по равновесной температуре насыщения, могз т оказаться много меньше их значений, вычисленных для эквивалентного массового расхода чистого пара. [c.332]

Из уравнений (10) и (10а) следует, что заданное значение коэффициента неоднородности двухфазного потока Ч однозначно определяет величину параметра Ъ в уравнении (9). Таким образом, если известно среднее в сечении истинное объемное паросодержа-пие ф, то при помощи уравнений (7), (9а), (10), (10а) может быть аналитически рассчитан профиль распределения хордальных паро-содержаний у). [c.106]

В действительности истинное паросодержание в вертикальном канале при заданных р=0.993 и и = 10 м/сек будет меньше, чем в горизонтальной трубе, и, согласно уравнению (12), составит величину fjopT=0.8. Тогда истинное значение полного удельного перепада давления при движении двухфазного пароводяного потока указанных выше параметров в вертикальном канале определяется точным соотношением (13), в котором нивелирная составляющая полного напора вычисляется по формуле (14) [c.174]

На рис. 3.14 дано сопоставление для воды и ртути. Как известно, именно перечисленные параметры оказывают решающее влияние на такие интегральные гидравлические характеристики двухфазного потока, как истинное газосодержанне ф и относительное падение [c.50]

Как следует из анализа моделей кризиса теплоотдачи, критическая тепловая нагрузка является функцией распределения истинного паросо-держания, массовой скорости и температуры по сечению канала. В этом смысле кризис - явление локальное. Однако если оперировать только с осредненными параметрами, без учета реальной структуры потока, то многие экспериментальные факты не поддаются объяснению. Кроме того, сложившаяся в зоне кризиса ситуация зависит от предыстории потока. С этой точки зрения правомерен глобальный подход. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...