Градиент гидравлически

Градиент гидравлического сопротивления [c.30]

Ф II г. дЛ. Типичное течение с осаждением (гидравлический градиент 0,28. к/.и, среднее значение ф = 0,10) [571]. [c.392]

Коэффициенты гидравлического сопротивления и рассчитываются по хорошо известным из механики однофазной жидкости соотношениям как функция числа Рейнольдса [26, 39]. Отношение градиентов давления, определяемых формулами (7.12), в двухфазном потоке с раздельным течением фаз показывает, в какой степени [c.306]

С точки зрения технических приложений целью расчета двухфазных течений являются гидравлическое сопротивление (канала или контура) и истинное объемное паросодержание ф. При этом структура потока и истинное объемное паросодержание взаимосвязаны, а надежный расчет градиента давления в двухфазном потоке в общем случае невозможен без информации о структуре и истинном объемном паросодержании. Отсюда следует и чрезвычайная важность, и огромная сложность расчетного определения ф. Отражением этого является и весьма развитая техника опытного измерения этого параметра (см., например, [10]). [c.309]

Уравнение (7.26) широко используется в инженерных расчетах течения однофазных сред при этом слагаемые в правой части выражают соответственно составляющие градиента давления за счет ускорения потока, трения на стенке и массовых сил (нивелирная составляющая). При использовании определения гидравлического диаметра = As П ъ круглой трубе = D) составляющая градиента давления за счет трения [c.319]

М. А. Михеев экспериментально исследовал влияние радиального температурного градиента при нагревании и охлаждении на гидравлические сопротивления при ламинарном течении и нашел следующую зависимость [c.214]

Отметим, что линейная зависимость между скоростью фильтрации и гидравлическим уклоном (градиентом напора) аналогична закону теплопроводности Фурье [c.324]

Наблюдаемое из графика (рис. 247) возрастание коэффициентов трения, а следовательно, и сил трения в области жидкостного трения, т. е. при скоростях, превышающих их значения, обеспечивающие объясняется проявлением в потоке смазки закона гидравлических сопротивлений в условиях течения вязкой жидкости, по которому рост сопротивлений связывается с ростом градиента скорости [см. формулу (1)]. Поскольку в слое смазки градиентом скорости в первом приближении можно считать отношение где [c.354]

Рассматривается задача определения сочетаний механических и гидравлических параметров гидропривода, состоящего из генератора расхода рабочей жидкости и гидродвигателя с нагрузкой, обеспечивающих устойчивое (в смысле Ляпунова) движение исполнительного органа гидродвигателя при наличии отрицательного градиента изменения внешней нагрузки по скорости. [c.135]

Влияние теплового потока на гидравлическое сопротивление при течении сплава РЬ—Bi в трубе диаметром 10 мм и lid —52 было исследовано в работе [9] при этом Re= (40—150) 10 , а тепловая нагрузка изменялась в пределах (О—8)- 0 ккал/(м -ч). Относительно небольшая теплопроводность этого металла приводила к заметным градиентам температуры по сечению потока жидкости даже при умеренных тепловых нагрузках. [c.56]

В более сложных каналах, например в плотных упаковках стержней, эксцентрических кольцевых зазорах, в треугольных каналах с острым углом и т. п., гидродинамические характеристики могут существенно изменяться вдоль смоченного периметра. Вследствие интерференции пограничных слоев образуются зоны с ламинарным течением, так называемые застойные зоны. В этом случае применение эквивалентного гидравлического диаметра не приводит к универсальным формулам. Так, данные для плотной упаковки, рассчитанные по д,у, примерно в 1,5 раза ниже, чем данные, которые дает формула для круглых труб. Градиент давления по длине канала при заданных свойствах и расходе жидкости, как следует из формулы Дарси, [c.150]

Большая протяженность исходной конструкции обоймы в радиальном направлении создавала предпосылки для возникновения опасных градиентов температур, приведших к упомянутому ранее короблению. В реализованном варианте модернизированной обоймы выделена внутренняя часть, сопряженная с наружной через сегментные пружины, применявшиеся ранее заводом-изготовителем турбины. Другие мероприятия, направленные на уменьшение гидравлических сопротивлений трубопроводов, заключались в основном в увеличении диаметров трубопроводов. [c.99]

И, наконец, высокие градиенты скорости в различного рода дроссельных устройствах гидравлических систем также вызывают разрыв полимерных цепей. Все это приводит к обратимому или необратимому снижению вязкости растворов полимеров в минеральных маслах или, как часто говорят, к их деполимеризации. [c.121]

Концевые неоднородности полей, создаваемых реальными полюсными магнитами (или соленоидами), оказывают существенное влияние на характеристики течения. На входе (выходе) магнита продольный градиент магнитного поля ЭВ Ъх О, что приводит к образованию индукционных токов и электромагнитных сил. Этот эффект вызывает деформацию профиля скорости и, во многих случаях, значительные местные гидравлические сопротивления. [c.59]

При анализе гидравлического сопротивления для смеси авторы указанных работ исходят из известной в гидродинамике формулы перепада давления при течении однородной жидкости. Эту формулу применяют для течения жидкого и газового компонента при градиентах давления, равных градиенту давления в смеси [c.7]

Интересно выразить градиент сопротивления трения смеси по Дарси — Вейсбаху, как это делается при одномерном турбулентном течении вязкой жидкости. Коэффициент гидравлического сопротивления в этом случае можно выразить через отношение градиента сопроти-вления к истинному динамическому напору смеси gg [c.41]

Все три типа кавитации — перемещающаяся, присоединенная и вихревая-—могут развиваться почти в любом гидравлическом оборудовании. Присоединенная и перемещающаяся кавитация обнаруживаются чаще всего там, где поток отрывается от направляющей поверхности. Существование вихревой кавитации связано, кроме того, с наличием при отрыве потока градиента давления, параллельного направляющей поверхности и нормального к потоку, например при образовании концевых вихрей гребного винта. Поэтому вихревая кавитация часто возникает в зонах интерференции. В настоящее время неизвестны факторы, определяющие тип кавитации (присоединенной или перемещающейся) в данной критической области. Известно только, например, что если направляющая поверхность резко отклоняется от направления потока, то развивается присоединенная кавитация. Если отклонение поверхности происходит постепенно, то может возникнуть перемещающаяся кавитация. Эти два типа кавитации часто происходят одновременно на соседних участках одной и той же рабочей лопасти. Единственное очевидное различие в условиях их возникновения связано с интервалом изменения углов атаки, который для перемещающейся кавитации меньше. [c.617]

В некоторых плотных грунтах (глины и тяжелые суглинки) фильтрация начинается лишь тогда, когда гидравлический уклон (градиент напора) превысит начальный градиент /о. Тогда вместо (27.5) [c.541]

Гидравлический уклон (градиент напора) в зоне выхода фильтрационного потока в нижний бьеф можно найти как [c.580]

Газоплотные сварные панели предъявляют повышенные требования к равномерности условий работы труб. Допустимый градиент температуры стыкуемых труб по условиям прочности экрана не должен превышать 50 °С. В наибольшей степени этому удовлетворяют газоплотные парогенераторы с вертикальными ограждающими цельносварными экранами и подъемным движением среды. С учетом обеспечения необходимой массовой скорости рабочей среды число параллельных труб получается ограниченным при значительном периметре топки в парогенераторах большой мощности. Поэтому увеличение периметра топки непосредственно связано с увеличением либо числа автономных потоков, либо числа последовательно включенных ходов. Первое нецелесообразно по условиям резкого увеличения числа единиц арматуры и усложнения автоматики, эксплуатации и понижения надежности, второе повышает разность температур стыкуемых труб, что также понижает надежность и, кроме того, увеличивает число и массу необогреваемых труб и повышает гидравлическое сопротивление. [c.190]

Амплитуда стратиграфическая. . Водозахватная способность дрены. Водоотдача водосодержащих пород Градиент гидравлический. ... [c.464]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

Отметим, что под с б о й-ностью расхода следует понимать условия движения воды, когда расход q в точке плана потока (см. стр. 510) самопроизвольно увеличивается по течению вдоль динамической оси АВ потока (рис. 14-13) при этом соответствующим образом деформируется вдоль течения и эпюра расходов q. Такое явление обусловливается возникновением поперечных (по отношению к потоку) гидравлических градиентов, направленных (в случае спокойного потока) в сторону динамической оси. Явлением противоположным сбойности расхода является самопроизвольное растекание потока в плане, когда величина q уменьшается вдоль динамической оси. [c.506]

Решение. Приток воды происходит к дрсна) (ной канане, ц)1Иной 1 при начальной глубине но.ды к /рис.Ь.Ь/. Принимая систему кооры нат ОХ отметим, что гидравлический градиент по аависнтсти /5 Л О/ [c.111]

Для течения в шероховатых трубах в отсутствие магнитного поля гидравлическое сопротивление при ламинарном режиме практически не отличается от сопротивления при течении в гладких трубах. В поперечном магнитном поле картина течения в шероховатых трубах существенно меняется. Исследование свободного обтекания тел проводящей жидкостью [17] показало, что наложение магнитного поля приводит к увеличению давления в окрестности лобовой части тела и к понижению в кормовой (т. е. к увеличению сопротивления формы), к повышению сопротивления трения вследствие увеличения градиента скорости на поверхности тела, к безотрывности течения при больших значениях индукции магнитного поля и т. д. Обтекание элементов шероховатости, расположенных на стенке, имеет специфические особенности, однако качественно влияние поперечного магнитного поля на течение в обоих случаях аналогично. Численное решение дифференциальных уравнений движения для ламинарного плоскопараллельного течения несжимаемой проводящей жидкости между бесконечными непроводящими плоскостями, имеющими равномерно расположенные призматические выступы квадратного сечения [18], подтверждает это предпо- [c.66]

Проведенный анализ оказался неудачным в том отношении, что не были получены уравнения, пригодные для расчета градиентов давления в двухфазном потоке (были предложены только эмпирические кривые). Кроме того, все значения, полученные для а, оказались меньше единицы, тогда как из геометрических соображений следует, что величина а должна быть больше единицы. Это следует из уравнения (3), так как растекание кидкостп по стенке приводит к уменьшению гидравлического диаметра но сравнению с круговым сечением. [c.131]

Предложено теоретическое обоснование уравнения Локкарта — Мартинелли для двухфазного течения. Данный подход отличается от разработанных ранее методов тем, что учтено наличие сил сдвига, действуюш их на поверхности раздела фаз. Получены уравнения, в которых не появляются аномалии (например, для гидравлического диаметра), свойственные прежним методам. Предлагаемые уравнения для расчета градиента давления при ламинарном течении одной или обеих фаз более плодотворны, чем уравнения, полученные ранее в соответствии с теориями массивного потока . [c.143]

Поэтому гидравлический диаметр парового пространства делают максимально большим, чтсиЗы свести к минимуму градиент давлений вдоль оси в текущем паре. Фитиль может быть сделан из переплетенной ткани, войлока, шлака и тому подобных материалов или даже выполнен просто в виде канавок или желобков оболочки. Капиллярная структура характеризуется средним радиусом пор, проницаемостью и объемом жидкой фракции. Рабочая жидкость должна смачивать материал фитиля желательно, чтобы она смачивала также стенки оболочки, так как это улучшает теплопередачу. Допускается небольшой излишек жидкости сверх количества, требуемого для насыщения фитиля. Недостаток жидкости может уменьшить максимум теплопередачи за счет уменьшения эффективного объема фитиля в зоне испарения тепловой трубы. [c.393]

В зависимости от инерционных свойств трубопроводной системы и характеристик возмущающего воздействия переходные гидравли сеские процессы могут иметь характер гидравлического удара или квазистационарного режима. Первые, характеризующиеся существенными значениями мгновенных давлений, вызываются, как правило, аварийным отключением (включением) сетевых и перекачивающих насосных агрегатов под нагрузкой, Г)ыстрым изменением гидравлического сопротивления запорно-регулирующих устройств, разрывом теплопроводов, снижением давления в отдельных точках системы до давления насыщен гШ водяного пара. Вторые вызываются монотонными длительными возмущениями, при которых градиент скорости жидкости во времени незначителен (0,05 м/с ). [c.122]

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ УКЛОН (гидравлический градиент) — потери уд. энергии [нааора) жидкости на единицу длины потока [c.461]

Мы показали экспериментально, что поведение газовых пузырей в прямом канале, содержащем пространственный заряд или находящемся по сути дела в одномерном поле, можно объяснить, допустив, что пузыри при этом не приобретают заряда. В этом случае их движение определяется наличием градиента давления электрических сил, оказывающего влияние на распределение гидравлического давления, и действием диэлектрических сил электрофореза. Пузыри движутся в направлении, противоположном действию grad Е , т. е. из областей с сильными полями. В общем наши результаты оказались правильными, так как правило минимума потенциальной энергии предписывает, что незаряженный пузырь должен перемещаться в области со слабым полем. [c.440]

Данная глава представляет собой первый шаг в этом направлении и посвящена анализу линейных двумерных задач теории стационарных потенциальных течений, т. е. течений с неизменными во времени характеристиками, удовлетворяющими в двумерной области линейным уравнениям. Основные дифференциальные уравнения в частных производных для таких задач являются эллиптическими (уравнение Лапласа или уравнение Пуассона) и относятся К простейшим математическим моделям гидравлики, электро- и теплопроводности и т. д. В каждой из этих задач дифференциальному уравнению удовлетворяет потенциальная функция р (электрический или гидравлический потенциал либо температура), пространственный градиент которой через параметр проводимости или проницаемости линейно связан с потоком или расходом (соответ-ственпо плотностью электрического тока, скоростью течения жидкости или потоком тепла). [c.53]

Несколько выделяющийся раздел гидродинамики вязкой жидкости представляет собой теория движения грунтовых вод, т. е. гидродинамика пористых сред. В ее основе лежит установленный в 50-х годах французским инженером А. Дарси линейный закон фильтрации (закон Дарси), утверждающий пропорциональность скорости фильтрации градиенту напора Гидравлическая теория установившегося движения грунтовых вод, эквивалентная обычной гидравлике труб и каналов, была развита французским инженером Ж. Дюпюи . Дальнейший прогресс теории фильтрации в XIX в. связан с трудами Ф. Форхгеймера, перенесшего закон Дарси на пространственные течения и сведшего плановые задачи теории напорного и безнапорного движения грунтовых вод в однородной среде к интегрированию двумерного уравнения Лапласа. Обобщение гидравлической теории на неустаповивтие-ся течения было осуществлено в самом начале XX в. Ж. Буссинеском . [c.73]

Здесь первая группа в правой части уравнения представляет собой градиент давления вследствие гидравлического сопротивления вторая группа — градиент давлений вследствие изменения динамического давления — коэффициент гидравлического сопротивления р— опредедяется уравнением. [c.55]

Фитиль тепловой трубы имеет тройное назначение 1) обеспечить необходимые каналы для возврата жидкости из конденсатора в испаритель 2) обеспечить определенную площадь пор на поверхности раздела фаз для создания капиллярного давления, необходимого для перекачивания жидкости и 3) обеспечить передачу тепла теплопроводностью от внутренней стенки корпуса к поверхности раздела жидкость — пар. Из уравнения (6.1) видно, что для высокого значения передачи тепловой мощности структура фитиля должна иметь высокую проницаемость К и, небольшой радиус пор Гс. Кроме того, из уравнения (2.23) следует, что проницаемость фитиля К пропорциональна произведению пористости 8 и квадрата гидравлического радиуса г, 1. Были разработаны многочисленные конструкции фитилей, как однородных, так и составных, показанные на рис. 6.4 и 6.5. В общем случае высокоэффективные фитили имеют высокие значения е и ги,ь но низкие значения Гс. Однако и другие качества фитиля, например такие как самозаправка, т. е. способность заполнения фитиля жидкостью без внешнего воздействия, возможность вскипания жидкости в фитилях, статическая высота подъема жидкости в фитиле, стоимость изготовления фитиля — должны быть приняты во внимание при выборе конструкции фитиля. Важное значение, кроме того, может также иметь влияние конструкции фитиля на температурный градиент трубы. В связи с тем обстоятельством, что на выбор фитиля оказывает влияние большое число факторов, невозможно дать совершенно определенных правил для выбора конст- [c.138]

Изменение величины Е по длине, или градиент энергии, носит иазвание энергетического или гидравлического уклона и обозначается X [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...