Поток вторичный

Существует и другой подход к получению значений потока вторичного у-излучения, более удобный для реализации на ЭВМ. Всю толщину защиты делят на отдельные слои, в каждом из которых распределение источников qy можно считать примерно постоянным. От каждого такого (тонкого) слоя, пренебрегая изменением функции с] у по его толщине и используя среднюю величину из формулы (9.76) можно получить плотность потока у-квантов за защитой. Суммируя вклады отдельных слоев (представляя распределение источников многоступенчатой функцией), получаем результирующую плотность потока у-квантов [c.62]

Можно получить выражение для потока вторичного у-излучения, используя и другие формы для фактора накопления. В частности, применяя аппроксимацию Бергера (9.68а) для фак- [c.62]

Рассмотрим теперь распределение плотности потока вторичных у-квантов в защите со сферической геометрией (рис. 9.18). Аналогично выражениям (9.61), (9.62) для быстрых нейтронов из формулы (9.67), пренебрегая накоплением рассеянного излучения, можно получить [12] [c.63]

Ускоренные первичные частицы, взаимодействуя с мишенями, вызывают потоки, вторичных (заряженных и нейтральных) частиц и квантов. Вторичные излучения возникают также и при взаимодействии первичного излучения с конструкционными материалами, аппаратурой, защитными средами. Вторичное излучение может, в свою очередь, испытывать взаимодействие с ядрами и атомами материалов различных сред и создавать излучение, объединяемое термином рассеянное излучение . [c.229]

Длина ослабления потоков вторичных частиц при взаимодействии протонов импульса Яр. г/см [c.261]

Из космического пространства в земную атмосферу постоянно поступает поток атомных ядер (в основном протонов) высокой энергии. Эти частицы называются первичными космическими лучами. Проходя через толщу земной атмосферы, частицы первичных космических лучей вызывают разнообразные ядерные процессы и порождают много видов вторичных частиц л-мезоны, р,-частицы, К-мезоны, гипероны и др. Вторичные частицы отличаются от первичных по своей природе и обладают меньшей средней энергией. При столкновении первичных космических лучей с атомами земной атмосферы могут также возникнуть вторичные протоны и нейтроны. Поток вторично образованных частиц в земной атмосфере называется вторичной компонентой космических лучей. На высотах ниже 20 км преимущественно (почти полностью) космические лучи носят вторичный характер. [c.73]

В потоке вторичных электронов имеются две группы электронов истинно вторичные — электроны вещества, которые получили от первичного пучка энергию, достаточную для их выхода в вакуум, и отраженные (упруго и неупруго) — часть первичного пучка, отраженная от тела. При малых Ер ( <10 эВ) основную долю вторичных электронов составляют упруго отраженные электроны. С ростом Ер доля упруго отраженных электронов уменьшается и при р>0,1 кэВ дает лишь несколько процентов всей ВЭЭ. Истинно вторичные электроны имеют энергию от О примерно до 50 эВ. Наиболее вероятная энергия истинно вторичных электронов составляет 1,5—3,5 эВ. Неупруго отраженными условно принято считать вторичные электроны, энергия которых превышает 50 эВ. Отношение числа неупруго отраженных электронов к числу первичных электронов называется коэффициентом неупругого отражения r =N2 ( р> >50 3B)/iVi (в Ni входят и упруго отраженные электроны, но число их мало и на значение т) не сказывается). [c.582]

Общая картина прохождения частиц высокой энергии через вещество крайне сложна. Частицы сталкиваются с электронами, находящимися на различных оболочках, рассеиваются кулонов-скими полями ядер, а при достаточно больших энергиях вызывают и различные ядерные реакции. Кроме того, при достаточно высоких энергиях частиц неизбежно возникают разнообразные вторичные эф( №кты. Например, как мы увидим ниже, пучок высокоэнергичных электронов порождает в веществе мощный поток вторичных у-квантов, который необходимо учитывать при расчете, скажем, радиационной защиты. Это, однако, вовсе не значит, что процессы прохождения через вещество совершенно не поддаются расчету. Целый ряд важнейших величин, характеризующих эти процессы, удается довольно точно рассчитать или хотя бы оценить. Этому способствуют следующие причины. [c.431]

При расчете защиты от протонов и других тяжелых заряженных частиц высоких энергий необходимо учитывать потоки вторичных частиц, возникающих при ядерных столкновениях (см. гл. VHI, 5, п. 7). Из графика рис. 13.12 видно, что вклад вторичных частиц в тканевую поглощенную дозу становится существенным, начиная с энергий первичного пучка в несколько десятков МэВ, и становится преобладающим с энергии 300 МэВ. [c.676]

Площадь сечения потока вторичного воздуха [c.266]

Космическое излучение также представляет собой корпускулярное излучение, которое приходит на Землю из космоса. В его составе могут быть протоны или более тяжелые частицы. Обычно они не проникают далеко вглубь атмосферы. Взаимодействуя на своем пути с ядрами атомов, они образуют потоки вторичных частиц с промежуточной массой, называ- [c.332]

Горелки, у которых один или несколько потоков (вторичного или первичного воздуха) закручиваются специальными устройствами, называются вихревыми. Вихревые горелки применяются для сжигания угольной пыли, газа и мазута. [c.58]

На рис. 41 представлена пылегазовая горелка щелевого типа для котла типа ПК-33-1. Присоединение горелки к топке котла, которая имеет подвесную конструкцию, осуществлено при помощи уплотнения из специальной ткани. В связи с ненадежной работой этих уплотнений они были заменены колодочными уплотнениями. Газовая часть горелки выполнена из двух коробов, расположенных в верхней и нижней частях короба вторичного воздуха, над и под соплом первичного воздуха. Форма коробов выполнена обтекаемой, чтобы не нарушить поток вторичного воздуха. Газ подается во вторичный воздух через отверстия в газовых коробах. Подвод газа торцевой. [c.85]

Горелки бывают как правого, так и левого вращения, смотря по направлению закручивания потоков вторичного воздуха. Улитка первичного воздуха может быть повернута но отношению к улитке вторичного воздуха в любое положение (на угол, кратный 15°). [c.92]

Форсунка Бермана. Эта форсунка (рис. 6-45) имеет также двойное распыливание. Топливо подается по кольцевому сечению, образованному трубкой 1 и стержнем 2, в сопло 3 и далее в объем 4. Воздух поступает в форсунку через патрубок 5 и разделяется на два потока. Один из них, так называемый первичный, через кольцевое сечение 6 подводится в объем 4, где распыливает поступающее из сопла 3 топливо. Другой поток (вторичный) через сечение 7 подается к устью насадка 8, где, встречаясь с топливно-воздушной эмульсией, дополнительно распыливает ее. Регулирование расхода воз-166 [c.166]

На первых стадиях освоения сжигания газа применялось раздельное сжигание пылевидного и газообразного топлив в специализированных горелках. В дальнейшем от этого решения отказались и всеобщее признание получили комбинированные пылегазовые и газомазутные горелки. Горелки этого типа построены по принципу удовлетворения всех требований сжигания твердого топлива и обычно имеют определяемые этим топливом конструктивные решения. Ввод газа осуществляется в поток вторичного и — реже — первичного воздуха. Форма и размещение вводов выбираются такими, чтобы не менять аэродинамики горелки для пылеугольного режима. [c.99]

Организация ввода газа в поток вторичного воздуха на котлах ТП-7 показана на рис. 4-9. Основное топливо — АШ. Поперек потока вторичного воздуха по хордам размещены два патрубка диаметром 76 мм с отверстиями диаметром 5 мм, ориентированными в направлении воздушного потока. Срок слул<бы горелок при попеременном сжигании газа и мазута 2—3 года. Объясняется это рядом причин. Газовые элементы заглублены в амбразуру и омываются воздухом в поперечном направлении, что в комплексе обеспечивает меньшее поступление тепла радиацией из топки и лучший отвод его конвек- [c.111]

Одновременно с газифицированной смесью в топку подается с большой скоростью мощными потоками вторичный воздух. Этот воздух смешивается с газифицированной [c.121]

Поток вторичного теплоносителя опускается по центральной трубе на дно жесткого кожуха пучка, а затем, распределяясь в радиальном направлении, поднимается по межтрубному пространству вверх и далее поступает в пространство между центральной подводящей и концентрически расположенной отводящей трубами. [c.105]

Капельный поток за последним РК в ЧНД. Это колесо необходимо рассматривать совместно с выходным патрубком, на поверхностях которого, естественно, образуется стекающая пленка. При ударе капель о пленку порождается поток вторичных капель в зоне РК. Кроме того, для охлаждения выходного патрубка на режимах малых объемных расходов пара подводится значительное количество охлаждающей воды. При ее подводе принимаются все меры к тому, чтобы уменьшить разбрызгивание, однако в полной мере устранить брызги не удается, и влага частично увлекается потоком пара, который при выходе из РК сильно закручен в сторону его вращения. [c.236]

Струйные паропромывочные устройства применяются в установках с выносными конденсаторами. После увлажнителя, из которого в пар подаются струи промывочной воды, обязательна установка сепаратора (лучше всего пленочного). Для промывки используется дистиллят, постоянно впрыскиваемый через форсунку D паропроводе навстречу потоку вторичного пара. Благодаря интенсивному перемешиванию с паром дистиллят захватывает основную часть дисперсной влаги, а затем отделяется в выносном пленочном сепараторе. [c.195]

По условиям компоновки ПГТУ (осевого или центробежного компрессора, камеры сгорания, турбины и т. п.) и с учетом требований высокого давления оптимальной конструкцией основной и дополнительной камер сгорания является кольцевая (см. рис. 36). В кольцевой камере сгорания первичная зона А располагается внутри полости, образованной двумя концентрично расположенными цилиндрами 1 Ti 2. Поток вторичной паровоздушной смеси ограничивается внешним 3 и внутренним 4 корпусами. [c.62]

SiO ( ю ) j,[ . д характеризуется коэф. И.- и. э. S , равным отношению потока вторичных ионов данного тина к no i OKy первичных ионов. При-I камере или [c.200]

При любой конструкции круглой горелки потоки пылевоздушной смеси и вторичного воздуха закручиваются в одном направлении. В горелке ОРГРЭС (рис. 8-1,а) вторичный воздух, получивший вращение в улиточном устройстве, встречаясь с пылевоздушной смесью, увлекает ее. В горелках ТКЗ, ЗиО, ЦКТИ и ВТИ (рис. 8-1,6, б и г) оба потока получают самостоятельную крутку вследствие улиточного или лопаточного подвода. Потоки образуют в топке два концентрически расходящихся усеченных конуса, как бы опирающихся малыми основаниями на кольцевые выходы из горелки (рис. 8-2). Внутри образуется конус пылевоздушной смеси, снаружи к нему примыкает конусообразный поток вторичного воздуха. По мере движения в топке оба потока проникают один в другой, перемешиваются, увлекая за собой топочные газы. Чем больше горячих топочных газов вовлекается в этот процесс, тем быстрее воспламеняется и сгорает топливо. [c.79]

Поворотом сопл первичного и вторичного воздуха можно регулировать выходные сечения, перераспределять поток вторичного воздуха и регулировать положение факела по высоте. Диапазон регулирования положения сопл — вверх от горизонтальной плоскости на угол 12° и вниз на угол 20°. Сопла имеют привод от электродвигателя. [c.80]

Примером горелки с периферийной подачей мелких струй газа в поток воздуха, выходящий из амбразуры, может служить горелка (рис. 7-2), разработанная Таганрогским котлостроительным заводом (ТКЗ). При работе на пылевидном топливе аэровзвесь подается в топку через улитку 1 по каналу 2, а поток вторичного воздуха, закрученный улиткой 5, — по каналу 4. При работе на газе топливо поступает через кольцевую камеру 5, е которую вварено 124 патрубка диаметром 11 мм. Патрубки направлены под углом а—15° к оси горелки. Скорость закрученного потока воздуха 25 лг/се/с, а скорость истечения газа из патрубков — около 50 м/сек. [c.115]

Прямоточный парогенератор Распределение потоков вторичного пара по корпусам парогенератора Распределение потоков вторичного пара, поступающего из ц. в. д. турбины, по корпусам парогенератора пропорционально нагрузке каждого из них 13-77, а Регулятор распределения вторичного пара поддерживает заданное соотношение между разностью расходов вторичного пара первого и второго корпусов парогенератора и разностью нагрузок этих же корпусов. Для минимального дросселирования вторичного пара одна из регулирующих заслонок всегда полностью открыта, и воздействие "регулятора осуществляется на вторую заслонку. Схема электрических связей между исполнительными механизмами приведена на рис. 13-77, б [c.851]

Воздух к корню факела (до 15% общего расхода) подводится через регистр первичного воздуха, в котором происходит закручивание потока, способствующее лучшему перемешиванию его с топливом. Закручивание потока вторичного воздуха происходит в регистре, представляющем лопаточный аппарат с прямыми лопатками, установленными под углом 45°. Регистры первичного и вторичного воздуха изготовляются правого и левого закручивания. [c.130]

Рис. 9.18. Геометрия, принятая в раечете плотности потока вторичного Т Чзлучения из сферической активной зоны при сферически симметричной неоднородной

Улиточно-лопаточная горелка (рис. 22-8, в), созданная Центральным котлотурбинным институтом (ЦКТИ), отличается от двухулиточной тем, что вторичный воздух поступает в короб вторичного воздуха 4 прямоточно, а перед выходом в топку закручивается в лопаточном аппарате 5, что дает возможность регулировать процесс горения изменением степени закручивания потока вторичного воздуха. [c.275]

Воздух, поступающий в камеру сгорания, разделяется завихри-телямн 4, б W. 9 на три основных потока. Поток вторичного воздуха, составляющий 70% общего расхода, попадает в наружный завихритель 9, имеющий угол выхода лопаток 40°. Этот воздух, вращаясь по часовой стрелке, поступает в пламенную часть камеры. Вторичный воздух в основном предназначен для охлаждения стенок камеры сгорания и смесителя, а также для снижения температуры продуктов сгорания после завершения процесса сжигания топлива. [c.229]

Для прямоточных щелевых горелок ГПЧв с горизонтальным подводом вторичного воздуха коэффициенты аэродинамического сопротивления вторичного воздуха примерно в 1,5 раза ниже, чем у горелок с подводом вторичного воздуха по вертикали. Это связано с тем, что площадь подводящего сечения у горелок с вертикальным подводом вторичного воздуха получается заниженной. Для упрощения конструкции горелки имеют постоянную ширину йг, а площадь подводящего сечения вторичного воздуха равна площади выходного сечения горелки. Поток вторичного воздуха на выходе из горелок равномерно распределяется по высоте каналов, а по ширине он имеет симметричный профиль относительно центрального канала С, где скорости наибольшие. Скоростные поля в каналах первичного воздуха горелок достаточно равные. Средние скорости по всем четырем каналам близки между собой, неравномерность по каналам не превышает 10%. [c.91]

Улучшить подачу вторичного воздуха можно без установки труб путем закладки колосниковой решетки, кроме промежутков между горелками, куда направляетси весь поток вторичного воздуха. В этом случае регулирование подачи воздуха осуществляется задвижкой на выходном отверстии кожуха, и регулировочные шайбы могут быть сняты. [c.64]

В расчетно-теоретических [ПО, 121, 125, 130, 131] и экспериментальных исследо аниях, обзор которых дан в [ПО], показано, что интенсивность теплоотдачи в змеевиках благодаря воздействию на поток вторичных макровихревых течений выше, чем в прямых трубах. Кроме того, макровихревые течения приводят к изменению интенсивности конвективной теплоотдачи по периметру трубы ЗПГК от минимального значения у внутренней (по отношению к оси навивки змеевика) образующей до максимального у наружной. Однако для проектирования парогенератора прежде всего необходимы данные о средних по периметру трубки змеевика коэффициентах теплоотдачи, зависимости для определения которых рассматриваются ниже. [c.51]

Трубу наружным диаметр01м 25 мм поперечно обтекает поток воздуха при атмосферном давлении. Скорость набегающего потока 6 uj eK, температура 540 °С. Для охлаждения тонкой пори- стой стенки трубы через нее в главный поток вдувается поток вторичного воздуха, температура. которого на входе в трубу равна 40 С. [c.277]

Проходящий через турбулентную горелку В 0здух расходится в топочном объеме в виде двух расположенных коицентрически усеченных конусов. Внутри расположен конусообразный поток пылевоздушной смеси, а снаружи—такой же по форме поток вторичного воздуха. Двигаясь в глубину топки, оба воздушных потока постапеино взаимно перемешиваются, крО Ме ТО ГО, они захватывают и увлекают с собой близлежащие частицы топочных газов. [c.135]

В пылегазовой горелке котла ТП-100 природный газ вводится в поток вторичного 1воздуха через сопла диаметром в свету 11—18 мм, расположенные по всей окружности амбразуры ( а схемах рис. 7-9 -показаны только по два сопла). В начальной конструкции (рис. 7-9,а) имелись чугунные наконечники 5 и 6, которые при сжигании только газообразного топлива перемещались в глубину горелки с помощью редуктора 8 с неиоказанным на рисунке электро.двитателем. Однако эксплуатационный опыт показал, что чугунный наконечник 6 может либо обгорать, либо перемещаться в нижнюю часть амбразуры. [c.144]

Бистабильные 3. т. Потенциал диэлектрика мишени может иметь два значения — потенциал катода ВП на участках с отсутствием записи и устойчивый полО жит, потенциал, несколько более высокий, чем потенциал коллекторной сетки на участках, в к-рых произведена запись. Устойчивость этого потенциала обусловлена тем, что выбиваемые алектроцами воспроизводящего потока вторичные электроны при коэф. вторичной эмиссии а>1 отбираются коллектором лишь в том кол-ве, к-рое равно числу приходящих первичных. Остальные, относительно медленные вторичные электроны [c.49]

В сер. 1980-х гг. в ряде центров по ядерной физике начались работы по проектированию т. н. к а о н-ных фабрик (К. ф.), представляющих собой ускорит. комплексы для получения высокоинтенсивных протонных пучков (ср. ток 100—150 мкА) с эвергней порядка 30—60 Гэв, к-рые при взаимодействии с мишенями могут рождать потоки вторичных частиц као-Бов, антипротонов, гиперонов, нейтрино и др. Благодаря высокой интенсивности вторичных пучков возникают широкие возможности исследования редких распадов, получения экзотич, ядер и т. п. В нек-рых случаях К. ф. называют адронными фабриками (Hadron Fa ility). [c.92]

На фиг. 5 дано распределение изотерм по сечению потока при = 1,25.10 и = 0,5.10 . Такая картина качественно подобна распределению температуры в вязкостно-гравитационном потоке в горизонтальных трубах /4/. В случае вязкостно-гравитационного течения в потоке имеются вторичные токи, представляющие собой систему двух вихрей, оси которых параллельны оси канала. Сопоставление характера распределения температуры при вязкостно-гравитационном течении и турбулентном течении в условиях существенного влияния термогравитационных сил говорит о наличии и в турбулентном потоке вторичных вихревых течений. [c.193]

Общий вид такой горелки производительностью 2 700 м 1ч природного газа представлен на рис. 7-3. Газ поступает в горелку через патрубки 1. Пройдя кольцевое между-трубное пространство 2, газ поступает в газораздаточную трубу 3. Труба имеет с одной стороны входную щель, а с другой стороны — газовыпускные отверстия диаметром 18 мм. Отверстия просверлены под углом 60° к оси горелкн. Газораздаточная система защищена от излучения топки насадком 4 из фасонного кирпича и обмазкой 5. Поток аэровзвеси закручивается улиткой 6 и затем движется по каналу 7. Пылевой насадок 8 также защищен от топочного излучения шамотным насадком 4. Поток вторичного воздуха, закрученный улиткой 9 , движется вдоль амбразуры 10. Скорость воздуха при выходе из амбразуры составляет примерно 30—34 Mf eii, а скорость истечения газа из газовыпускных отверстий — примерно 90—110 Mf eK. Проязводительность горелки по угольной пыли составляет около [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...