Пленка конденсата

В промышленных теплообменниках конденсация обычно происходит на поверхности пучков труб. Коэффициент теплоотдачи от пучка труб ниже, чем от одиночной трубы, поскольку толщина пленки конденсата на нижних трубах увеличивается за счет стекания его с верхних труб. Формулы и графики для расчета поправок можно найти в справочниках. [c.88]

Для интенсификации теплоотдачи при конденсации пара на вертикальной трубе нужно уменьшить толщину стекающей пленки конденсата, например, за счет установки кольцевых козырьков, с которых конденсат будет стекать не касаясь трубы. Интенсифицируют теплоотдачу и продольные канавки, по которым, как по артериям, ускоренно стекает конденсат. [c.212]

Определить толщину пленки конденсата б и значение местного коэффициента теплоотдачи в зависимости от расстояния л от верхнего конца трубы. Расчет произвести для расстояний х, равных 0.1 0,2 0,4 0,6 1,0 1,5 2,0 и 3 м. [c.155]

При расчете считать режим течения пленки конденсата ламинарным по всей высоте трубы. Расчет выполнить по приближенным формулам Нуссельта. [c.155]

Толщина пленки конденсата на расстоянии д =0,1 м от верхнего конца трубы [c.156]

Как изменятся толщина пленки конденсата и значение местного коэффициента теплоотдачи в условиях задачи 8-1, если при неизменном давлении ( =2,5-10 Па) температурный напор At примет значения, равные 2, 4, 6, 8 и 10° С [c.156]

Примечание. В рассматриваемых условиях средняя температура пленки конденсата U изменяется мало и изменением физических свойств конденсата с изменением М можно пренебречь. [c.156]

Определить значения местного коэффициента теплоотдачи на расстояниях X, равных 0,1 и 2 м от верхнего конца трубы. При расчете считать течение пленки конденсата ламинарным по всей высоте трубы. [c.157]

Формула справедлива при rf<20(a/pg) (ст — коэффициент поверхностного натяжения) и ламинарном течении пленки конденсата, что определяется условием Z<3900. Для встречающихся на практике случаев эти два условия обычно выполняются. [c.158]

При пленочной конденсации сухого насыщенного пара и ламинарном режиме течения пленки конденсата на вертикальных поверхностях и трубах средний по длине коэффициент теплоотдачи можно определить по следующей формуле [10] [c.164]

Определить, до какого значения температурного напора в условиях задачи 8-17 ламинарное течение пленки конденсата сохранится по всей высоте трубы. [c.166]

При ламинарном режиме течения пленки конденсата по формуле (8-5) [c.166]

S-21. На наружной поверхности вертикальной трубы конденсируется сухой насыщенный вод Шой пар. Режим течения пленки конденсата по всей высоте тр ,бы ламинарный. [c.167]

При пленочной конденсации сухого насыщенного пара и смешанном режиме течения пленки конденсата средний по длине коэффициент теплоотдачи можно определить по следующей формуле [c.167]

Течение пленки конденсата ламинарное по всей высоте трубок расчет ведем по формуле (8-5) [c.226]

Рассмотрим теплоотдачу при пленочной конденсации в случае ламинарного движения пленки конденсата. [c.452]

Физические параметры конденсата v и р берутся при средней температуре пленки конденсата, равной = 0,5 (г, , + Теплота парообразования г берется при температуре насыщения t . [c.454]

Состояние поверхности конденсатора также играет большую роль. На трубах, покрытых ржавчиной, с большой шероховатостью толщина пленки конденсата значительно увеличивается, что вызывает уменьшение коэффициента теплоотдачи более чем на 30% по сравнению с гладкой и чистой поверхностью. [c.454]

Заполнение канала пористым высокотеплопроводным материапом вызывает качественное изменение механизма переноса теплоты и структуры потока теплоносителя также и при фазовых превращениях. Здесь перенос теплоты теплопроводностью от стенки через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при испарении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара в гладких каналах. Это позволяет полностью завершить фаг зовое превращение потока теплоносителя при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы обеспечивают равномерную насыщенность проницаемой матрицы жидкостью поперек канала. [c.117]

Так как в исходной гипотезе Нуссельта пренебрегают температурным скачком на границе раздела фаз, а движение пленки предполагается ламинарным, то теплоотдача при конденсации будет целиком определяться теплопроводностью через пленку жидкости. Поэтому температура слоев пленки изменяется линейно от температуры стенки при О до температуры конденсации при у = (рис. 17.17). Перенос теплоты теплопроводностью через пленку конденсата толщиной описывается уравнением Фурье [c.210]

Пленочная конденсация —это процесс перехода вещества из газообразного состояния в жидкое на гидрофильной (хорошо смачиваемой жидкостью) поверхности твердого тела, при котором образуется сплошная пленка конденсата. [c.251]

Рассмотрим процесс теплоотдачи при конденсации сухого насыш,енного пара по вертикальной стенке (рис. 12.1) при следующих, упрощающих реальную физическую обстановку, предположениях течение пленки ламинарное силы инерции пренебрежимо малы по сравнению с силами вязкости и тяжести конвективный перенос теплоты в пленке конденсата и теплопроводность вдоль пленки пренебрежимо -малы по сравнению с теплопроводностью поперек пленки влиянием трения между поверхностью пленки конденсата и пара пренебрегаем температура на внешней границе пленки конденсата равна температуре пара плотность конденсата и его физические константы X, р.) не зависят от температуры градиент давления зависит от изменения гидростатического давления пара вдоль оси х, так как оно мало, то dp/dx==0. [c.252]

Здесь —толщина пленки конденсата Г" —температура насыщения индекс гр указывает на границу между конденсатом и [c.252]

Абсолютная величина удельного теплового потока через пленку конденсата представляется в двух следующих формах [c.253]

Из (12.6) можно найти локальный коэффициент теплоотдачи при конденсации жидкости на твердой поверхности на расстоянии X от верхнего конца стенки (начало координат, см. рис. 12.1), если известно локальное значение толщины пленки конденсата на том же расстоянии х от начала координат. [c.253]

Определим толщину пленки конденсата Интегрируя уравнение движения (12.2), при граничных условиях (12.3) получим [c.253]

Определим толщину пленки конденсата из выражения (12.14) для произвольного сечения с учетом С = 0 [c.254]

Течение пленки конденсата может быть волновым при сохранении ламинарного режима течения. Волновое течение пленки начинается при определенном соотношении сил тяжести, вязкости и поверхностного натяжения. [c.255]

Определим толщину пленки конденсата 6 . Интегрируя уравнение движения (30.2), при граничных условиях (30.3) получим [c.340]

Формула справедлива при ламннарпом течении пленки конденсата, т. е. ири [c.164]

Указание. Так как по условиям задачи температурный напор неизвестен, то нельзя непосредственно определить приведенную длину труб Z и установить режим течения пленки конденсата на наружной поверхности труб теплообменника. В связи с этим следует произвести предварительный расчет, предполагая, что режим течения конденсата ламинарный по всей высоте труб. После иахождения значения Д/ необходимо проверить режим течения конденсата. [c.166]

При пленочной конденсации теплота пара передается поверхности пленки конденсата, а пленка передает теплоту стенке. Пленка конденсата представляет значительное термическое сопротивление и чем она толще, тем меньию теплоотдача. [c.452]

В основу теории конденсации пара положены исследования Нус- сельта, который вычислил толщину пленки конденсата, а затем, интегрируя величину количества теплоты, проходящей через вертикальную стенку высотой Н, нашел уравнение для определения коэффициента теплоотдачи. [c.453]

Формулы Нуссельта (28-5), (28-6) относятся к неподвижному или медленно движущемуся пару (u <10 м1сек). Если движение пара совпадает по направлению с движением пленки конденсата, то толщина последней уменьшается, а коэффициент теплоотдачи увеличивается. При встречном движении пара и пленки конденсата толщина последней увеличивается, а коэ ициент теплоотдачи уменьшается. [c.454]

Качественно новые свойства достигаются при фазовом превращении потока теплоносителя внутри примыкающего к сплошной стенке проницаемого материала. В первую очередь, перенос теплоты от стенки теплопроводностью через пористый каркас (или в обратном направлении) исключает высокое термическое сопротивление у стенки, создаваемое сплошной паровой пленкой при кипении теплоносителя или сплошной пленкой конденсата при конденсации потока пара. Это позволяет полностью осуществить фазовое превращение потока при высокой интенсивности теплообмена. Кроме того, капиллярные силы создают равномерную насыщенность пористой структуры жидкостью, чем устраняется расслоение двухфазного потока в канале под действием внешних сил. Поэтому такой способ организации форсированного теплообмена при фазовых превращениях типичен, например, для систем при изменении их ориентацш относительно направления силы тяжести или в условиях пониженной гравитации. [c.14]

Теплообмен при конденсации пара. Конденсация движущегося пара внутри пористого высокотеплопроводного материала, охлаждаемого отделенным сплошной стенкой потоком хладагента, позволяет исключить перенос теплоты теплопроводностью через накапливающуюся на стенке толстую низкотеплопроводную пленку конденсата и тем самым существенно повысить интенсивность теплообмена. [c.120]

Из этой формулы видно, что уменьшение толщины пленки конденсата может служить средством интенсификации теплообмена. Например, постановка конденсатоотводных колпачков на вертикальную трубу через каждые 10 см приводит к увеличению коэффициента теплоотдачи в 2—3 раза. [c.414]

Сложность явления и многообразие возможных ситуаций не позволили пока получить полное решение этой проблемы. Но отдельные вопросы этой проблемы решены. Так, для турбулентного режима течения пленки конденсата в условийх, когда движение пленки определяется ее взаимодействием с движущимся паром, [c.416]

Укажем, наконец, что двухфазное течение в охлаждаемых трубах (конденсация движущегося в трубе пара) характеризуется уменьшением скорости смеси по длине канала по этой причине его структура очень сильно зависит от ориентации канала. В вертикальных охлаждаемых каналах устойчивое течение практически возможно лишь для опускного парожидкостного потока, так как при встречном движении пленки конденсата и пара велика вероятность захлебывания (см. гл. 4). При опускном движении конденсирующегося пара в вертикальной трубе самым естественным и основным является кольцевой режим течения. В горизонтальных трубах при малых скоростях смеси всегда возникают расслоенные структуры. Однако при конденсации жидкая пленка непрерывно образуется по всему периметру канала и затем стекает вниз. Поэтому здесь также наблюдается кольцевая структура с большой и увеличивающейся по длине несимметрией в распределении толщины жидкой пленки по периметру трубы. Большая часть расхода жидкости в направлении течения приходится на нижнюю часть сечения канала — ручейковая структура, тогда как наиболее интенсивная конденсация происходит по верхней части периметра, где пленка конденсата тонкая. [c.340]

Задача о теплоотдаче при пленочной конденсации чистого насыщенного пара была решена в 1916 г. Нуссельтом. Были сделаны следующие допущения 1) движение пленки конденсата по всей поверхности ламинарное 2) температура внешней поверхности жидкой пленки равна равновесной те.мпературе конденсации, т. е. термическое соиротивленне фазового перехода от пара к жидкости не учитывается 3) температура стенки постоянна по высоте 4) ( )изичес1< ие параметры конденсата не зависят от температуры 5) трение на границе жидкой и паровой фаз отсутствует [c.210]

При определенных шаге и конфигурации ребер в результате действия капиллярных сил происходит стягивание конденсата с торцов ребер в межреберные канавки, что приводит к утонченню пленки конденсата на поверхности ребер и, как следствие, к улучшению теплоотдачи. Это можно учесть введением в выражение [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...