Длина насадка

Наглядное представление об изменениях напора потока и его составляющих при истечении жидкости через насадок дается графиком напоров (см. рис. VI—9). Линия напора и пьезометрическая линия на этом графике качественно изображают ход изменения полного и гидростатического напоров по длине насадка от начального сечения перед входом в насадок до его выходного сечения. Пьезометрический напор pj pg) в любом сечении насадка определяется расстоянием по вертикали от оси насадка до пьезометрической линии, скоростной напор v /(2g) — расстоянием по вертикали между пьезометрической линией и линией напора. [c.129]

Насадки не должны быть ни слишком короткими (рис. 7.3, б), так как в этом случае струя будет отжата от стенок насадка и истечение жидкости будет аналогично истечению через отверстие, ни слишком длинными (рис. 7.3, в), поскольку в этом случае увеличивается коэффициент потерь а следовательно, уменьшаются коэффициенты ф и р (при большой длине насадка его р может стать даже меньше р отверстия). Оптимальная длина на-садка I = (3- 4) й. [c.116]

При М>0,85 на цилиндрической части насадка с полусферической головкой появляются местные сверхзвуковые зоны со скачками уплотнения, расположенными впереди приемных отверстий, которые вносят искажения в результаты измерения статического давления. Для уменьшения этих искажений при измерении высокоскоростных потоков (М>0,85) приемные отверстия насадка смещают вниз по потоку, а также используют насадки с удлиненной головкой конической или оживальной формы (спрофилированной дугами окружности). В последнем случае длина насадка оказывается меньшей по сравнению с головкой конической формы. [c.198]

Если сравнить истечение через отверстие (без насадка) с истечением через насадок, то будет ясно, что на участке потока от сечения а—а до сжатого (см. рис. 6.32) движение при наличии насадка происходит под большим напором, чем при отсутствии насадка. Поэтому скорость в сжатом сечении насадка будет больше, чем в сжатом сечении за отверстием при одинаковом напоре Я. А поскольку степень сжатия струи внутри насадка и за отверстием практически одинакова, то при одинаковой площади отверстия и насадка расход через последний будет больше, чем через отверстие. Очевидно, этот выигрыш будет тем больше, чем глубже вакуум в сжатом сечении. Правда, при наличии насадка в потоке появляются дополнительные потери, которых нет в струе, вытекаюш,ей через отверстие. Это потери на расширение потока внутри насадка и потери на трение по его длине. Однако, как показывают расчеты и эксперимент, при длине насадка /н = (3. .. 4) эти потери намного меньше, чем повышение действующего напора. Поэтому данный насадок увеличивает расход. Этот эффект возрастает, если применить конический расходящийся насадок (рис. 6.34, б), в котором должен быть обеспечен безотрывный режим течения. Сведения о насадках других форм приведены в работе [1]. [c.178]

Можно видеть, что максимальные значения коэффициента расхода р - 0,8-7-0,82 достигаются при Ре 10 и соответствуют длинам насадка = (2,5-т-З) [c.193]

Насадок — патрубок или короткая трубка, присоединенная к отверстию в тонкой стенке. Длина насадка, при которой эффект увеличения расхода наибольший (по сравнению с отверстием того же диаметра), /=(3—4)d. Насадки бывают трех типов цилиндрические, конические и коноидальные (рис. 6.4). [c.65]

Из графиков, приведенных на рис. 4.3.4, видно, что с увеличением относительного расхода коэффициент тяги возрастает, однако по мере повышения интенсивности вдува этот рост замедляется. Конический насадок оказывается эффективнее цилиндрического с той же длиной. Если же увеличить длину цилиндрического насадка, то это ухудшит тяговые характеристики сопла (кривая 3 на рис. 4.3.4 соответствует увеличению длины насадка вдвое). [c.320]

Не рассматривая истечение тяжелой жидкости из насадков типа пожарных стволов и насадков гидромониторов, дадим краткую характеристику насадков, используемых для опорожнения сосудов. В качестве таких насадков применяют цилиндрические, сходящиеся и расходящиеся насадки. На рис. V.6 показаны типы цилиндрических насадков. Первые два (а и б) называются внешними, а вторые (виг) — внутренними цилиндрическими насадками. Течение в относительно длинных насадках (длина более 3—4 диаметров) при небольших напорах происходит так, как показано на рис. V.6, а и в. В этом случае, хотя и существует суженное сечение потока, истечение происходит при полном заполнении всего поперечного сечения насадка, т. е. коэффициент сжатия такого насадка е = 1. [c.104]

Так как в рассматриваемом случае ввиду незначительной длины насадка потери на трение по длине между этими сечениями будут ничтожно малы, их можно не учитывать и определять потери напора только как местные потери на внезапное расширение струи. Для этого воспользуемся формулой (см. 50) [c.200]

При длине насадка I > 2,5d жидкость заполняет все выходное сечение насадка, коэффициент сжатия в этом сечении а = 1, а коэффициент скорости ф = 0,71. При / l,5d насадок работает неполным сечением и жидкость вытекает из отверстия, не касаясь стенок насадка, что приводит к значительному уменьшению расхода (ц = 0,5). [c.202]

Следует заметить, что увеличение длины патрубка приводит к увеличению значения Сд и соответственно к уменьшению коэффициента расхода насадка. Поэтому для цилиндрических насадков обычно принимают минимальную длину / = (3 4) d, при которой насадок еще работает полным сечением с образованием вакуума, причем величиной Сд можно пренебречь. В случае меньшей длины насадка струя не успевает расширяться до полного сечения насадка и истечение будет происходить как из отверстия в тонкой стенке. [c.136]

При значительной длине насадка, когда насадок превраш,ается в короткую трубу (например, водопропускная труба под насыпью), потери по длине играют существенную роль и при некоторых соотношениях могут препятствовать образованию вакуума. Из формулы (317) следует, что вакуум образуется в зависимости от знака выражения, заключенного в скобку. При этом вакуум образуется, если [c.205]

Безотрывное истечение жидкости в таком насадке должно быть обеспечено также надлежащей длиной насадка опыты показывают. [c.269]

Относительная длина насадка. Все сказанное в отношении наружного цилиндрического насадка справедливо лишь для случая, когда [c.312]

С другой стороны, при увеличении длины насадка начинают играть роль потери напора на трение, в результате чего коэффициент расхода насадка уменьшается с увеличением // . При (/ (>60 расход через насадок может оказаться меньше, чем расход через отверстие в тонкой стенке. В табл. 7.2 приведены значения коэффициента расхода р для наружного цилиндрического насадка при разных 11(1 (при больших Re). [c.313]

Наглядное представление об изменениях удельной энергии потока и се составляющих при протекании жидкости через насадок дает график напоров (рис. 6-9). Линия напора и пьезометрическая линия на этом графике качественно изображают ход изменения полного и гидростатического напоров по длине насадка от начального сечения перед входом в насадок до его выходного сечения. Вели- [c.136]

С увеличением длины насадка он переходит в короткий трубопровод, в котором в той или иной степени сказывается влияние потерь по длине (рис. 136). В этом случае формула коэффициента скорости или расхода принимает вид [c.242]

Назовем сечение аа входным (в отверстие), а сечение ЬЬ, где струя при истечении в атмосферу отделяется от стенки, выходным (из отверстия). Расстояние между сечениями аа и ЬЬ обозначим через 1 и назовем его длиной насадка или гидравлической толщиной стенки . [c.389]

Рассмотрим только истечение жидкости в атмосферу (рис. 10-19). Насадок Борда отличается от насадка Вентури только условиями входа. Считая, что длина насадка Борда должна быть не менее (3,5 4) D, коэффициент сжатия [c.396]

Аппараты невыдвижного типа (рис. 93, а) устанавливают в зоне относительно невысокой температуры газов (до 700 °С). Труба 1 насадки с соплами 2 свободно подвешивается с помощью хомутов 3 к трубам 4 обдуваемой поверхности. При обдувке труба 1 начинает вращаться и одновременно в нее подается пар или сжатый воздух. Корпус аппарата с помощью фланцевых соединений 6 крепится неподвижно к раме 5 каркаса котла. Длина насадки и расстояние между соплами зависят от соответствующих размеров обдуваемой поверхности нагрева. [c.140]

Температурный режим работы регене-раторов изучен достаточно хорошо. Показано, в частности [8, 20, 30], что изменение температуры потоков газов во времени и по длине насадки можно представить в виде функций от двух безразмерных комплексов Л и П, имеющих следующую форму записи [c.287]

Насадком называют короткую трубку (патрубок), являющуюся продолжением отверстия сосуда, из которого вытекает жидкость. Обычно длину насадка I принимают равной трем—пяти диаметрам отверстия (рис. 1-33). Скорость и расход жидкости, вытекающей через насадок, могут быть определены по формулам (1-141) и (1-142). При этом коэффициент сжатия струи е следует принимать равным единице. [c.82]

Представляют интерес опытные данные об исследовании цилиндрических насадков ([54], 1958, № 565). Вид насадка и зависимость управляющего усилия от угла поворота, длины насадка и давления в камере двигателя приведены на рис. 4.5.1. Для исследуемой схемы поворотного насадка шарнирный момент достигал 1,54 кгс-см (0,151 Н-м)на 1 кгс боковой управляющей силы, в то время как для центрального газового руля эта величина составляла 0,92 кгс-см/кгс (9,2-10 Н-м/Н). Потери тяги оказались незначительными и практически не зависящими от устройства входной части насадка. Можно ожидать, что от вида конструкции в значительной степени зависит эрозионная стойкость цасадка. Опыты показывают, что оптимальная длина цилиндрического насадка близка к 1,5 его диаметра. [c.327]

При длине насадка / > (8 I0)d потери по длине играют су щественную роль и при некоторых соотношениях могут препятст- [c.137]

Линия напора и пьезометричес- а кая линия на этом графике качественно изображают ход изменения полного и гидростатичес-кого напоров по длине насадка от начального сечения перед входом в насадок до его выходного сечения. Величина пьезометрического напора pjpg в любом сечении [c.131]

Коэ< фициент расхода конически сходящегося насадка заэисит не только от , но и от относительной. длини насадка И режима истечения жидкости через него. На рис. 1.18 представлена опытные двнкэе А.Ш. Асатттмка и др./"217, подучивших ату зави- [c.29]

Опытные иооледовавая показывают (ом., натфимер, рис.1.12 ), что коэффициент расхода щя больших длинах насадка зависит от его длины. Это свидетельотнует о влиянии потерь на трение по длине и заставляет учитывать эти потери. Принимая во внимание это обстоятельство, можно записать [c.32]

Насадками называются короткие патрубки различных форм, через которые происходит истечение жидкости. Обычно длина насадка / = (3 8)с . Насадки разных типов показаны на рис. 7.4 (а — внешний цилиндрический, б - внутренний цилиндрический, в - конический сходящийся, г — конический расходящийся, д - коноидальный). В некоторых случаях (при малых геометрических размерах отверстий) в качестве насадка ожет выступать и толстая стенка. Насадки имеют различные характеристики истечения. Коэффициенты истечения для насадков, так же как и для отверстий, зависят от числа Рейнольдса. В табл. 7.1 приведены эти значения для Re > 10. Для всех насадков коэффищ1енты е, к ц относятся к выходным сечениям. [c.128]

Сравнение значений объемного паросодержания, рассчитанных по (8.14) и (8.5) (изоэнтропная равновесная модель), показывает (рис. 8.5), что в критическом сечении смесь находится в состоянии высокой неравновесности, особенно при истечении сильно недогретой воды, причем степень неравновесности практически одинакова для насадков № 04 и 05. Это свидетельствует об устойчивости неравновесности смеси, т.е. независимости от длины насадка. Даже при достижении условий насыщения на входе объемное паросодержание остается ниже равновесного примерно в 1,4 раза. В этих условиях основную роль играет нерав-новесность в температурах фаз, поскольку, как показано ниже, скольжение в таком потоке практически отсутствует. [c.170]

Определить расход воды через вертикально установленный внешний цилиндрический насадок, если диаметр насадка d=2 M, длина насадка / = 10см. Глубина расположения входного отверстия насадка А = 1,0 м (рис. 10.26). [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...