Пленка жидкая, ее толщина

Пекле число 5, 52, 314 Пленка жидкая, ее толщина 170, 179, 191, 198 [c.353]

Большой интерес представляют различные методы измерения толщины жидкой пленки с помощью поверхностных электрических датчиков. Существующие экспериментальные методы исследования жидкой движущейся пленки весьма далеки от совершенства. Соответствующие приборы регистрируют поверхности раздела жидкой и паровой фаз с помощью электрического контактного щупа, вводимого в слой пленки, либо используют зависимость сопротивления между электродами, находящимися в пленке, от ее толщины. Электрический метод измерения толщины пленки выгодно отличается тем, что здесь датчик, установленный в стенке канала, не возмущает пленку, а электрическая аппаратура позволяет регистрировать волновые процессы. [c.400]

При пленочной конденсации (если температура на поверхности жидкой пленки ниже температуры насыщения при данном давлении, то процесс конденсации продолжается) толщина пленки растет и под действием сил тяжести пленка начинает стекать вниз по вертикальной стенке. Возможны ламинарный и турбулентный режимы движения. Например, на вертикальной стенке, начиная от ее верхнего конца, пленка имеет ламинарное движение, но по мере опускания ее толщина увеличивается и движение переходит в турбулентное. При ламинарном течении слои жидкости движутся параллельно стенке и перенос теплоты осуществляется молекулярной теплопроводностью при турбулентном основная доля теплоты переносится частицами жидкости (элементарными объемами). [c.251]

Систему уравнений замыкает уравнение баланса тепла, составленное для жидкой пленки и определяющее ее толщину [c.130]

Более сложный характер зависимости от наблюдается при противоточном движении жидкости и газа в вертикальных трубах. В области малых скоростей легкой фазы восходящий поток газа тормозит стенание жидкой пленки и увеличивает ее толщину (рис. 15). Этот процесс идет до тех пор пока не возникнет обратное (подъемное) движение наружных слоев жидкости, что приводит к потере устойчивости захлебыванию канала и в конечном итоге к возникновению прямоточного восходящего движения. Характер изменения 8 от скорости газа при восходящем движении пленки аналогичен тому, который имеет место при нис- [c.206]

Распределение скорости в пленке пара и ее толщина существенно отличны от параметров пограничного слоя пара около свободной струи, но механизмы порождения турбулентности в жидких струях будут, по-видимому, близки. Поэтому можно полагать, что при использовании гипотезы С. С. Кутателадзе и в данном случае получим качественно верные результаты. [c.189]

Постепенно жидкая фаза пленки уменьшается, гель становится все более твердым и, в конце концов, происходит полное отвердение пленки по всей ее толщине. Наступает полное высыхание пленки дальше начинается ее разрушение. [c.157]

В процессе резки на поверхности реза в течение времени 2 происходит образование и наращивание толщины е пленки жидкого расплава до значения после чего в течение времени tl под воздействием струи кислорода происходит удаление этой пленки и уменьшение ее толщины до значения [c.33]

В процессе пленочной конденсации на поверхности раздела фаз выделяется тепло, которое необходимо отводить через пленку конденсата к стенке. Тепловое сопротивление пленки зависит от ее толщины, коэффициента теплопроводности, степени турбулизации, наличия волн на поверхности и т. п. Поэтому условия отвода конденсата с поверхности и режим течения жидкой пленки наряду с режимом течения пара определяют интенсивность конденсации пара на стенках при заданном значении Ту — Та,- [c.276]

Взаимодействие жидкой фазы со стенкой может характеризоваться смачиваемостью и проникновением жидкого металла по границам зерен материала стенки. Согласно Л. Д. Ландау и Е. М. Лифшицу [16], при рассмотрении смачиваемости считается, что жидкая пленка толщиной d образуется па стенке в результате постепенного роста адсорбционного слоя. По мере утолщения [c.262]

При решении задачи о течении влажного пара набегающий двухфазный поток считался термодинамически и механически равновесным, т. е. полагалось равенство в сечении АА температур Т2=Ти а также продольных составляющих и углов векторов скорости U2= i, Q2 = ai капель и пара. Кроме того, задавалось одно-родное распределение влажности г/о в набегающем потоке. Отражение капель от поверхностей профилей не учитывалось. Полагалось, что капли свободно покидают область течения на тех участках профиля, где происходит выпадение частиц. Такие условия соответствуют полному выпадению капель в жидкую пленку, толщиной которой можно пренебречь. На нижней границе области DD никаких условий для капель не требуется. [c.130]

Опытами обнаружено неравномерное распределение капель по сечению диффузора, в особенности в его входном участке жидкая фаза концентрируется вблизи оси диффузора, т. е. в ядре потока, причем максимальная концентрация влаги примерно соответствует входному сечению диффузора. Вместе с тем часть капель перемещается в поперечном направлении (к стенкам диффузора), где и выпадает в пленки. Следует, однако, отметить, что пленки, образующиеся естественным путем, имеют относительно малую толщину. [c.234]

При малых частотах вращения, когда толщина жидкой пленки существенно превышает величину микровыступов на поверхности диска, на его поверхности образуется слой жидкости, толщина которого для данной частоты определяется состоянием поверхности и физическими свойствами жидкости, а избыточная жидкость вследствие поверхностного натяжения стекает с диска в пульсирующем режиме. В этом случае у его края жидкость собирается в виде валика, оставаясь в таком состоянии до тех пор, пока центробежная сила не превышает силы поверхностного натяжения. Толщина валика определяется капиллярным давлением на краю диска, зависящего от кривизны поверхности и динамического угла смачивания 0. От неустойчивого жидкостного кольца жидкость отрывается в виде капель в местах схода с диска волн. Каждая капля увлекает жидкостную струйку, т. е. жидкость с диска стекает в виде периодически срывающихся струек, наличие которых на краю диска при уменьшении расхода может привести к свертыванию пленок в жгуты на самом диске и образованию сухих центров. Инициатором образования жгута жидкости служит фронт крупной волны, впадины по бокам которого являются неустойчивыми к образованию сухих пятен. [c.286]

Процесс конденсации пересыщенного пара на плоской поверхности происходит следующим образом. Поверхность стенок сосуда покрывается жидкой пленкой различной толщины, которая непрерывно меняется во времени, пока не достигнет в каком-либо месте критического значения Акр, после чего дальнейшее увеличение ее будет происходить монотонно и притом в ускоренном темпе. Скорость конденсации будет пропорциональна минимальному значению показательного множителя, соответствующего максимальному значению приращения термодинамического потенциала [c.39]

Задача о теплообмене изотермической плоской поверхности с не-испаряющейся жидкой пленкой при ее ламинарном течении была решена Нуссельтом еще в 1923 г. [5]. Принималось, что свободная поверхность пленки плоская, теплообмен с газом отсутствует. В этом случае расход (плотность орощения), а следовательно, и толщина пленки известны, среднемассовая температура жидкости в заданном [c.179]

Спо а ность тонких слоев жидкостей достаточно долгое время сохранять определенную толщину, тем большую, чем меньше производимое на них давление было впервые доказано прямыми опытами М. М. Кусакова и автора. Явление это наблюдается как в случае, когда пленка жидкости расположена между двумя твердыми поверхностями, например металлическими, так и в случае, когда она расположена между неодинаковыми поверхностями, например отделяет твердую стенку от прижимаемого к ней воздушного пузырька. В этом последнем случае, особенно подробно исследованном, можно, используя явление интерференции света, чрезвычайно наглядно не только показать равномерность толщины жидкой пленки на всех ее участках, а также неизменяемость ее толщины со временем, но и точно определить зависимость этой равновесной толщины пленки жидкости от производимого на нее пузырьком или другим телом удельного давления. На рис. 100 приведена схема опыта, а на рис. 101 и 102 — полученные при этом результаты. [c.210]

Как следует из опытов авторов, па поверхности рабочих лопаток, несмотря на действие центробежных сил, могут существовать тонкие пленки воды или локальные жидкие иятпа, толщина которых соизмерима с микровыступами шероховатой металлической поверхности, т. е. для турбинных лопаток f nn 15 мкм. В этом случае силы сцепления жидкости с поверхностью практически равны центробежным и аэродинамическим силам, действующим па жидкую пленку. Поэтому, несмотря на воздействия центробежных и аэродинамических сил, вода, а тем более вязкие концентрированные растворы примесей, выпадающие из пара на поверхность рабочих лопаток, могут быть неподвижны и не сбрасываться вновь в поток пара. Таким образом может обеспечиваться условие взаимодействия химически активных веществ в течение длительного времени с вращающимися высокопагружепными элементами проточных частей турбин, которые часто находятся под действием переменных напряжений. [c.302]

При полуэмпирическом подходе эксперимент, естественно, обеспечивает необходимые данные для составления расчетных соотношений, не говоря уже о выяснении многих качественных закономерностей. В этом смысле представляет интерес работа [Л. 169], посвященная экспериментальному изучению взаимодействия жидкой пленки с нестабилизированным потоком газа, т. е. потоком, у которого профиль скорости не успел полностью сформироваться. Экспериментально было установлено, что характер течения пленки зависит не только от ее толщины, но и от скорости течения газа. Для малых расходов жидкости и скоростей течения газа С2о< <100 Mj eK механического уноса жидкости потоком газа не наблюдалось. С ростом расхода жидкости и скорости омывающего потока начиналось отделение мелких капелек вначале далеко от места образования пленки, затем неустойчивая область захватывала участки пленки, расположенные выше по потоку. В конечном итоге срыв жидкости начинался сразу от места образования пленки, интенсивность уноса капелек усиливалась, слой мельчайших капель [c.290]

Взаимодействие между газокапельным ядром и пристенной жидкой пленкой. Трение между ядром и пленкой непосредственно связано с режимами течения волновой поверхности пленкп, определяемыми скоростями фаз и ее толщиной. Можно выделить три типа режимов поверхности пленки волновой с крупномасштабными волнами, волновой с рябью и режим гладкой пленкп. Требуется еще тщательное экспериментальное исследование этпх режимов и границ перехода между ними. [c.202]

Оксидные пленки первого класса предназначены как для работы в контакте с жидким электролитом (находящимся в свободном состоянии или же пропитывающим пористый твердый материал) в обычных оксидных (электролитических) конденсаторах, а также в электролитических разрядниках и выпрямителях, так и в сухом состоянии — в контакте с твердым полупроводником (в оксиднополупроводниковых конденсаторах) или с металлическими слоями (в металло-оксидных конденсаторах). Оксидная пленка первого класса — практически сплошная (непористая), высокой плотности (порядка 3,2 г см ) и тонкая (ее толщина не более 1 мк). Она получается электрохимическим окислением алюминия в слабых, не растворяющих оксидную пленку, электролитах (например, в водных растворах борной кислоты и ее солей или солей янтарной, виннокаменной, лимонной кислот) этот процесс получения оксидной пленки часто называют формовкой. [c.273]

В режиме сросшихся пузырьков этот слой жидкости принимает вполне осязаемый вид жидкой пленки толщиной 5q под паровыми конгломератами. (Ее часто называют макропленкой в отличие от микропленки или микрослоя в основании одиночного пузырька.) В режиме одиночных пузырьков теплопроводный слой составляет (для неметаллических жидкостей) некоторую часть толщины динамического пограничного слоя на стенке. Последняя величина обусловлена пристеночным движением жидкости при парообразовании. Принимая за характерную скорость процесса среднюю скорость [c.350]

То, что i3 зависит только от 6// , подтверждает гипотезу об аналогии трения турбулентного ггзокапельпого ядра о пристенную жидкую пленку с трепием р (звптого турбулентного потока однофазной жидкости (Re 10 ) о шероховатую трубу, когда коэффициент трения не зависит о г числа Рейнольдса, а завпспт только от шероховатости трубы. 1ри этом эффективная шероховатость пленки однозначно определяется ее средней толщиной. [c.205]

Схема лазерной термоядерной установки с тепловым циклом показана на рис. 7.6. Камера 4 реактора окружена пористой внутренней стенкой 1 и блан-кетом 3 из расплавленного лития. Этот вариант защиты обычно называют влажной (или потеющей) стенкой . Жидкий литий из бланкета 3 проходит через пористую стенку /, и на ее внутренней поверхности образуется защитный слой толщиной около 1 мм. При термоядерном микровзрыве пленка жид-К010 лития испаряется, а в промежутках между импульсами снова восстанавливается. Образовавшаяся во время микровзрыва плазма вместе с парами защитной литиевой пленки поступает [c.288]

Рис. 7-29. Сопоставление значений критических тепловых потоков. / — данные Б. А. Зенкевича 2 —диапазон изменения величин р при кипении поды в трубах (данные В. Е. Дорощука) 3 — данные Л. Р. Хасанова—Агаева, оценки граничных значений Л оценка, основанная на ограниченпн на величину уменьшения толщины жидкой пленки, В — оценка, основанная на понятии предельного перегрева, С — оценка, основанная на понятиях минимальной толщины -жидкой пленки и предельного перегрева.

Точка Е на фиг. 14 является границей между кольцевым режимом и течением в виде тумана. При переходе этой границы происходит еще одно изменение процесса теплообмена. Для этого режима течения уравнение (16) неприменимо. При течении в виде тумана толщина пленки жидкости уменьшается настолько значительно, что слой перегретой жидкости может подвергаться непосредственному воздействию основного потока пара. В этих условиях тепло передается путем непосредственного обмена жидкими каплями между паровым ядром потока и перегретой лшдкостью в слое, омывающем внутреннюю поверхность стенки трубы. Температура капли, срывающейся с поверхности перегретого слоя, уменьшается за счет испарения, а после выпадения ее в пленку жидкости возникает дополнительный поток тепла. Если эта гипотеза справедлива, то количество тепла, переданное от степкп к потоку, будет пропорционально интенсивности обмена каплями жидкости. В этом случае тепловой поток должен определяться только гидродинамическими характеристиками течения смеси. Другими словами, статистическое поведение капель, средняя длина пути смешения, амплитуда пульсаций и т. д. могут определять поведение системы и являться основой решения задачи. При этом коэффициент теплоотдачи определяется числом Рейнольдса, выраженным через соответствующим образом подобранные параметры. Могут возникнуть условия, при которых система неспособна обеспечить подвод новых порций жидкости к слою жидкости, покрывающему обогреваемую стенку трубы, и в каком-либо месте на стенке образуется сухое пятно. Это приводит к быстрому повышению температуры стенки, что часто наблюдалось при проведении экспериментов. [c.269]

Неравномерное распределение влаги и ее дисперсности по высоте за рабочими лопатками, когда процесс образования влаги происходил в пределах одной ступени, было отмечено в работе [7.6]. Это объясняется тем, что пар конденсируется на рабочих лопатках и образуется пленка или отдельные струйки, которые сбрасываются в поток пара. Несмотря на малые толш,ины жидких пленок (струек), с выходных кромок рабочих лопаток будут сбрасываться капли, диаметр которых в несколько раз больше толщины самих пленок, так как скорости движения жидкости по рабочим лопаткам в этом случае невелики и на выходных кромках происходит процесс постепенного накопления жидкости. [c.271]

Смотреть страницы где упоминается термин Пленка жидкая, ее толщина : [c.224] [c.41] [c.227] [c.27] [c.202] [c.125] [c.102] [c.279] [c.50] [c.267] [c.280] [c.179] [c.113] [c.227] [c.303] [c.306] [c.177] [c.178] [c.273] [c.328] [c.11] [c.78] [c.264] [c.251] [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...