Распределение скоростей в каналах

Рис. 1.32. Распределение скоростей в канале при турбулентном течении [174]

Предполагается, что сравниваемые подобные режимы находятся н зоне турбулентной автомодельности, гдг изменение числа Рейнольдса не влияет на распределение скоростей в каналах нас( са и на величины нх коэффициентов сопротивления. [c.415]

Распределение скоростей в канале лопастного колеса [c.343]

Строго говоря, сказанное выше справедливо только при отсутствии гидравлических потерь в межлопаточных каналах. Как известно, при наличии вязкостного трения средняя (по сечению) скорость потока может достигнуть скорости звука только в расширяющейся части канала, за горлом, и соответственно максимально возможное значение д Хс.а) (в горловине) не достигнет единицы. Однако, как показывают более детальные исследования, это отличие обычно весьма невелико ( 0,1%), поэтому практически учет влияния вязкости на распределение скоростей в канале, равно как я учет неравномерности потока в горловинах, мало сказываются на значении параметра расхода. [c.199]

Для пояснения основной идеи рассмотрим сначала потенциальное течение несжимаемой жидкости в заданном плоском канале. При расчете считаются заданными очертание стенок канала и расход жидкости. Требуется найти распределение скоростей в канале. [c.94]

У многих жидкостей вязкость зависит от температуры. Если изменения вязкости существенны, то они могут оказать заметное влияние на распределение скорости в канале. Для исследования влияния вязкости, зависящей от температуры, рассмотрим задачу о течении в кольцевом секторе (см. пример 9). Используем ту же сетку и зададим [c.246]

Распределение скоростей в каналах [c.136]

Будем по-прежнему считать скорости одинаковыми для выходного сечения первого из этих каналов, однако учтем неравномерность распределения скоростей в канале с ламинарной формой течения. [c.123]

Как закон турбулентного трения Кармана [уравнение (19.19)], так и закон Прандтля [уравнение (19.7)] позволяют очень просто вывести универсальный закон распределения скоростей в канале с плоскими стенками. Этот закон может быть распространен также на трубы с круглым поперечным сечением. Поясним его, так как в следующих главах он будет играть фундаментальную роль. [c.529]

В любой точке канала Н, Уг, г) и др/дг имеют вполне определенные значения, поэтому а является определенной величиной и характеризует распределение скорости в канале червяка [c.109]

Расход через пористое тело, образованное трубками квадратного сечения, при постоянном давлении найдем аналогичным образом. Так как поперечное распределение скорости в канале, образованном параллельными плоскостями, имеет вид [9] [c.429]

Для проверки схемы расчета было исследовано распределение скоростей в канале вихревого насоса СВН-80 открытого типа с открытым каналом полукруглого сечения (рис. 25). Лопатки рабочего колеса радиальные серповидного сечения. По периферии лопатки соединены ободом. [c.45]

Рнс. 27. Распределение скоростей в канале насоса СВН 80 при статической проливке [c.47]

Рис. 30. Распределение скоростей в канале насоса СВН-80 при статической проливке ( = 3,5 л/с)

Так как общий расход системы определяется выпускным отверстием нижнего бункера, который остается без изменения, то общий расход сохраняется постоянным, но возникает неравномерное распределение расхода между оставшимися каналами (верхняя кривая рис. 9-13,а). Влияние скорости на неравномерность движения показано на рис. 9-13,6. Согласно этому графику неравномерность, выраженная как отношение скорости в канале наибольшего расхода к средней скорости по всей системе, для различных несимметричных компоновок умень- [c.315]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия или каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Наличие в днище колена бункеров практически не влияет на распределение скоростей в рабочей камере. Неравномерность распределения скоростей в сечении перед выходом из рабочей камеры, вызванная подсасывающим эф([)ектом узкого выходного отверстия, может быть устранена как установкой сопротивления, рассредоточенного по сечению (в данном случае перфорированной решетки), так и разделением выходного колена на отдельные более узкие каналы изогнутыми разделительными стенками. [c.204]

Стабилизированным называют такое распределение скорости в цилиндрической трубе или канале, которое не изменяется по длине потока. [c.141]

Вычислив l и С2, получим закон распределения скоростей в плоском канале [c.292]

Реальные потоки конечных размеров, строго говоря, не могут быть одномерными, так как в вязких жидкостях ввиду влияния граничных поверхностей всегда наблюдается неравномерное распределение скоростей в живых сечениях. Но некоторые реальные потоки могут быть сведены к одномерной модели. Так, напр,и.мер, при течении вязкой жидкости в круглой цилиндрической трубе или канале между параллельными плоскостями имеет место неравномерное распределение скоростей, но оно иногда бывает несущественным с прикладной точки зрения, так как во многих технических задачах достаточно знать среднюю по сечению скорость и закон изменения давления вдоль трубы (канала). Среднюю скорость V можно определить, усредняя по сечению местные скорости и в соответствии с соотношением [c.145]

При течении жидкости или газа основное влияние вязкости на распределение скоростей в потоке сказывается непосредственно вблизи стенок каналов или непосредственно у поверхности обтекаемого тела. В остальной массе потока скорости течения жидкости распределяются во многих случаях так, как если бы жидкость была невязкой. Это значит, что твердые границы каналов и поверхностей обтекаемых тел могут рассматриваться в первом приближении как поверхности тока, ограничивающие рассматриваемое течение. Распределение скоростей в таких потоках с учетом условия сплошности определяется формой стенок каналов или поверхности обтекаемого тела. [c.128]

В действительном центробежном компрессоре рабочее колесо имеет конечное число лопаток, и потому поток газа в каналах вращающегося рабочего колеса следует рассматривать в виде потока, проходящего неподвижные каналы между лопатками (со = 0), на который накладывается поток во вращающемся колесе с закрытым входом и выходом. Распределение скоростей в потоке газа через неподвижный канал показано на рис, 8,9, а, В закрытой полости канала вращающегося колеса течение газа получает циркуляционный характер (рис, 8,9,6) — осевой вихрь. Направление такого вихря противоположно направлению вращения рабочего колеса. Результат наложения полей скоростей для этих случаев (рис, 8,9, в) свидетельствует о том. [c.304]

Трубка Пито — Прандтля представляет собой тонкое вытянутое цилиндрическое тело со скругленной передней частью. При такой форме трубка слабо искажает распределение скоростей в потоке. Для измерения скорости трубку Пито — Прандтля помещают в жидкость и располагают ее вдоль потока. На теле трубки Пито — Прандтля имеются отверстия, через которые по каналам, расположенным внутри тела трубки, жидкость может поступать в два колена манометра. Одно из отверстий расположено в передней точке трубки Пито — Прандтля (точка 1). Другое — на ее цилиндрической части, на достаточном удалении от первого, (точка 2) так, чтобы искажение поля [c.28]

Распределение температуры в каналах разной формы. Знание распределения температур в потоке металла позволяет рассчитать теплообмен в канале, если известно распределение скоростей, касательных напряжений и тепловых потоков По периметру канала. [c.91]

Рассмотрим течение в плоском канале между двумя параллельными плоскостями шириной 2го, вызываемое стоячей волной (фронт волны перпендикулярен к плоскости). Распределение скоростей в первом приближении определяется согласно выражениям (250) и (251) для гармонической стоячей волны уравнением [c.107]

Рис. 100. Распределение скорости в цилиндрическом канале в различные моменты времени при периодическом возмущении с частотой со =20,95 рад/с и числе Рейнольдса Re = 3,56-10

Из (2.180) следует, что в более общем случае Ug (ri) есть линейная суперпозиция по всему объему потока скоростей жидкости в каждой точке потока, обусловленных единичной движущей силой, которая приложена в точке Г] в направлении q. Весовая функция этой суперпозиции — некоторая векторная функция Q (r), придающая тот или иной физический смысл функционалу Ф(и). Таким образом, Up+(ri) есть функция влияния единичной движущей силы в точке fi потока жидкости, приложенной в направлении q, на распределение скоростей в рассматриваемом канале с теплоносителем (функция ценности движущей силы в потоке жидкости). [c.73]

Коэффициент снижения напора под влиянием конечного числа лопастей РЦН, обусловленного неравномерным распределением скоростей в сечениях межлопастных каналов [c.31]

Таким образом, если известно распределение скоростей в канале на значительном расстоянии перед решеткой, т. е. если известны Woi, й ог. 44о1 и 44о2. то. задаваясь определенными значениями 2 22. 21 и М22, можно с помощью выражений (4.30), (4.34), (4.35) и (1.5) найти значение решетки, обеспечивающее заданное распределение скоростей в сечении на конечном расстоянии за ней. [c.101]

Предполагается, что сраанйваемые подобные режимы находятся в зоне турбулентной автомодельности, где изменение числа Рейнольдса не влияет на распределение скоростей в каналах насоса и на величины коэффициентов сонротииления пос 1едних. [c.394]

Входной круговой коллектор (рис. 9.7). Относительное распределение скорости в каналах по радиусу коллекторной решетки, за которой р (г) = onst, описывается зависимостью [c.117]

Рис. 5.14. Расщ)еделение скоростей в плоском суживающемся и распшряющемся каналах. По Г. Хамелю [10], К. Миллсапсу и К. Польгаузену [1 ]. Угол раствора 2а = 10°. Число Рейнольдса Ре = г o /v. Суживающийся канал кривая ) Ре = 5000 кривая 2) Ре = 1342 кривая (5) Ре = 684. Расширяющийся канал кривая (5) Ре = 5000 кривая (6) Ре = 1342 кривая (7) Ре = 684. Кривая (4) изображает распределение скоростей в канале с параллельными стенками (параболическое распределение по Пуазейлю, см. также рис. 5.1).

Определим также эксцентриситет оси продольного вихря из результатов измерения распределения скоростей в канале насоса. При статической проливке проточной полости эксцентриситет различен для разных меридиональных сечений (разных расстояний х// скоростного насадка от лопатки, см. рис. 30). Путем графического осреднения экспериментальных значений эксцентриситета в пределах шага между двумя соседними лопатками получим для измерений, произведенных насадком 1, =1,15 мм, насадком 2 —е = 2,9 мм. Средний эксцентриситет е 2,03 мм близок к вычислительному значению е = 2,1 мм. При работе насоса в насосном, турбинном и тормозном режимах получено среднее значение эксцентриситета для измерений, проведенных насадком 1, е=1,1 мм, насадком 2 — < = 0,2 мм. Средний эксцентриситет е = 0,7 мм. Таким образом, эксперимент подтверждает, что значение эксцентриситета мало. Экспериментальное значение эксцентриситета несколько меньше вычисленного. Возможная шричина этого — наличие на периферии рабочего колеса обода, который отжимает поток на меньшие диаметры. [c.55]

Авторы схемы приняли окружную составляющую скорости жидкости на входе в рабочее колесо равной средней окружной скорости в канале Vxii = QiP. Такой выбор скорости Vui предполагает мгновенное уменьшение окружной составляющей скорости на выходе нз рабочего колеса до значения Q/f. Описанное выше опытное определегите распределения скоростей в канале насоса противоречит этому. Опыт показал, что при работе в насосном режиме окружная составляющая скорости на входе в рабочее колесо значительно меньше средней скорости в канале. Разницей радиусов входа и выхода авторы схемы пренебрегают. При этом уравнение (14) принимает вид [c.71]

Мак-Карти [198] исследовал трехмерный поток через проволочную решетку с произвольным распределением сопротивления в канале постоянного, но различной формы, сечения. Не вводя ограничения па величину изменения сопротивления решетки по сечению и на степень неравномерности поля скоростей, как это сделано во всех перечисленных работах, он вывел уравнения, позволяющие вычислить изменение сопротивления решетки, необходимое для получения заданного профиля скорости. Эти уравнения справедливы для случая плоской решетки произвольной кривизны, но только для равномерного исходного профиля скорости. [c.11]

Изучением двухмерного стратифицированного гютока через криволинейную сетку занимался Лоу 1188], затем Лоу и Бейнс 1189]. Они разработали методы, ио которым может быть определена форма решетки, необходимая для образования требуемого профиля скорости с заданным расслоением илотиости. Для однородной жидкости эти методы получаются более сложными, чем в теории Элдера, Э( зфект выравнивания потока с помощью сдвоенных решеток теми же методами гидродинамики изучался Танакой [130, 227]. Он также решал задачу выравнивания потока с помощью сеток для S-образного распределения скоростей [131], И. С. Риман н В. Г. Черепкова [116] дали методику расчета деформации профиля скорости в каналах, образованных стержнями, расположенными соосно в трубе. [c.12]

Пусть несжимаемая н невесомая жидкость движется по каналу с произвольным профилем скорости в сечении О—О (рис. 4.1). Для изменения этого профиля поперек сечения р—р канала установлена плоская тонкостенная решетка с любым распределением коэффициента сопротивления по сечению. Рассмотрим, как изменяется распределение скоростей в сечении 2—2, расположенном на конечном расстоянии ( далеко ) за решеткой (сечения О—О и 2—2 выбирают на таком расстоянии от решетки, на котором нет влияния вносимого ею возмущения, а обычное изменение профиля скорости, свойственное вязкой жидкости при движении на прямом участке, еще незначительно). Опыты [130 I показывают, что это расстояние может быть )авно примерно 2Ь . Для этого разобьем весь поток па п трубок тока. В общем случае распределение скоростей в каждой из трубок может быть любым. Поэтому вместо обычного уравнения Бернулли напишем для г-й трубки тока на участке 0—0 - 2—2 (рнс. 4.2) уравнение полных энергий [c.92]

В поверхностных водотоках скорость возрастает от дна к поверхности и от берегов к оси потока. Максимальная скорость обычно находится на поверхности Опов на оси потока. Распределение скоростей в широких каналах удовлетворительно описывается эмпирической формулой Базена [c.87]

Профиль скорости по сечению при движении жидкости в кольцевых каналах существенно отличается от профиля скорости при движении жидкости в трубах. На рис. 11.21 приведено распределение скоростей в кольцевых каналах при различных отношениях диаметра влутренней трубы di к диаметру наружной для нескольких значений числа Re [16]. Из рисунка видно, что картина распределения скорости вблизи поверхности внешней трубы остается почти одной и той же при различных значениях отношения dild2. В то же время распределение скорости в области, примыкающей к внутренней трубе, существенно изменяется и с уменьшением этого отношения все более отличается от распределения у поверхности внешней стенки. При этом с уменьшением d jdi максимум кривой профиля скорости перемещается от центра канала к внут-ренпеа его поверхности, вследствие чего градиент скорости у внутренней стенки возрастает. [c.311]

Наиболее существенное влияние вдув со стенки канала ока-зьшает на периферийную область потока. Здесь по сравнению с непроницаемым каналом возрастают продольная и поперечная интенсивность пульсаций, величина увеличивается по всему сеченйю канала. Такой характер воздействия обусловлен увеличением радиальных скоростей в канале. В приосевой зоне канала для исследованных условий вдув практически не оказывает влияния на интенсивность пульсаций, которая так же как и в непроницаемом канале достигает 30...40%. При изменении геометрических характеристик завихрителя p , п) характер радиального распределения е , е ., изменяется незначительно. [c.85]

В последние годы интенсивно изучаются закрученные потоки в осесимметричных каналах переменного сечения (сопла, диффузоры и т. д.). Впервые эта задача возникла при изучении вопроса о влиянии закрутки на характеристики сопел. Было обнаружено [65], что при определенных условиях закрутка потока может служить средством регулирования расхода газа через сверхзвуковое сопло. Поскольку расходные характеристики канала неразрывно связаны с локальными Ч1араметрами потока, то вопрос о распределении скоростей в соплах и каналах переменного сечения при течении с закруткой приобрел самостоятельное значение. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...